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针对某选矿厂Ⅰ段磨矿分级作业分级效率低、溢流细度较粗的问题,考虑到采用水力旋流器替代螺旋分级机分级所面临的技术难点,通过工业试验确定水力旋流器规格和参数。结果表明:Ⅰ段磨矿分级采用FX-710(140 mm)旋流器替代原螺旋分级机,磨矿效果和分级指标明显改善,粗选回收率得到提高,达到了用水力旋流器替代螺旋分级机优化分级效果的目的。 相似文献
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钒钛磁铁矿相对于普通磁铁矿而言,具有矫顽力高、剩磁大的特点。攀西某钒钛磁铁矿选矿厂原矿中磁抛尾后一段磨矿分级系统存在严重的磁团聚现象,为消除这一影响,可在矿浆进入一段螺旋分级机前进行脱磁。实践表明:分级机给矿经脱磁后,溢流-0.074 mm含量提高9.10个百分点,返砂-0.074 mm含量降低5.43个百分点,分级效率提高18.54个百分点,球磨机处理能力提升15.25%;脱磁器可以有效地消除磁团聚现象,降低一段磨矿返砂-0.074 mm含量,提高螺旋分级机分级效率。 相似文献
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《现代矿业》2017,(12)
青海某金矿选矿厂原一段磨矿—分级作业使用螺旋分级机进行分级,分级效率仅34.84%,底流-0.074 mm含量高达16.31%,大量已单体解离的有用矿物返回磨机再磨,矿浆泥化严重,影响浮选指标,且螺旋分级机故障率高,不利于生产成本的降低,需进行技术改造。固定水力旋流器给矿浓度55.00%、给矿压力0.06 MPa,将原螺旋分级机替换为FX500-4旋流器组,并通过工业试验优化沉砂嘴直径。改造后,一段分级效率提高到46.39%,底流-0.074 mm含量由16.31%降低到10.80%,矿浆泥化现象得到明显改善,节约了浮选药剂成本,金回收率由76.08%提高到78.82%,一段分级设备运转率提高到92%,综合效益显著。 相似文献
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在金属矿山行业中,选矿厂采用水力旋流器替代笨重而又占地面积大的螺旋分级机用于一段闭路磨矿分级工艺,实践证明溢流细度、分级效率、循环负荷、磨矿效率等均有显著提高,处理能力弹性大,磨机功耗下降,粒度组成和浓度对下游工序更为有利,是更加有效的闭路磨矿分级手段。 相似文献
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司家营铁矿选矿厂氧化矿系统采用FX840-GX-P型平底旋流器代替2FLG-3000mm型双螺旋分级机后,磨矿分级效率大幅提高,且一次分级溢流粒度在一定程度上变细。磨矿效率由改造前的0.99t/(m3·h)提高到改造后的1.35t/(m3·h),-0.074mm粒级产量每小时增加16.81t。一段旋流器给矿泵的过流件寿命也由改造前的4个月增加到改造后的5个月。 相似文献
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我公司拜耳法原矿浆生产采用格子磨加螺旋分级一段闭路磨矿回路,磨矿规格为φ3.6×4.5m,与之配套的是φ2.4m沉没式双螺旋分级机。由于分级机返砂能力过小,分级机能力与磨机能力严重失衡,造成产能低、指标差,分级机断轴频繁,磨机内衬损坏严重。 1994年,我公司在1#格子磨成功地开发出格子磨一旋流器一段闭路磨矿新工艺。该工艺采用水力旋流器替代螺旋分级机作为格子磨排矿的分级分离设备,旋流器底流返回格子磨,溢流作 相似文献
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一段磨矿分级应用水力旋流器的研究与实践 总被引:2,自引:0,他引:2
通过在2座大型选矿厂一段磨矿作业用水力旋流器取代螺旋分级机的研究与实践表明,球磨机排矿在给入水力旋流器之前不增设除渣系统仍可以保证水力旋流器的稳定运转。水力旋流器的分级效果与矿石的可磨性质有重要关系,对于易磨物料,其分级效果明显优于螺旋分级机;而对于硬度高、难磨物料,其溢流细度的稳定性略低于螺旋分级机。在一段磨矿产品即为最终磨矿产品的情况下,须设置简易的控制分级以筛除混入水力旋流器溢流中的少量粗大颗粒,确保稳定合格精矿产品的产出。 相似文献
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曾志飞 《有色金属(选矿部分)》2014,(2):73-76
酒钢选烧厂一段磨矿分级采用高效节能旋流器,强化了分级过程,提高了分级效率,高效节能旋流器溢流细度比螺旋分级机和常规旋流器溢流细度分别提高了4.22%和1.9%,沉砂夹细分别降低了3.19%和1.29%,分级效率分别提高了8.28%和3.5%,有效解决了酒钢选烧厂分级系统沉砂夹细偏多,分级效率偏低的问题,有效提高球磨机台时处理量,从而达到节能降耗的目的。 相似文献
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针对辰州矿业某选矿厂二段磨矿的分级机分级精度不高,造成溢流产品过磨与欠磨,分级机溢流浓度低影响浮选时间等问题.通过技术改造,用水力旋流器预先分级,高频细筛替代螺旋分级机,用钢锻替代钢球做二段磨矿介质.项目改造完成后,在保障锑回收率不下降的前提下,Au及WO_3回收率得到较大幅度提高,经济效益显著. 相似文献
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杨校武 《有色金属(选矿部分)》1986,(1)
<正> 我厂原设计磨矿流程为一段磨矿二次分级。为提高磨矿处理量和磨矿细度,1983年3月我们将两个小系统合并为一个大系统,磨矿工艺改为阶段磨矿,相应将2台φ500旋流器改为2台φ600旋流器,两段分级机溢流仍用6PS砂泵直接输入旋流器。由于6PS砂泵流量有限,造成砂泵池溢矿浆。为此,一、二段分级机采用高浓度(65—75%)分级,但 相似文献
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近年来,由于矿石性质的变化,以及球磨机钢球级配不合理和旋流器分级效率不高等原因,导致德兴铜矿大山选矿厂磨矿产品细度达不到设计要求的-0.074 mm占65%的工艺要求。为提高磨矿产品细度,进行了试验研究。结果表明,现场的7.32 m×10.68 m溢流型球磨机适宜的最大钢球球径为60 mm,在直径分别为60 mm、50 mm、40 mm和30 mm的初装球质量配合比为30∶25∶30∶15情况下,模拟现场进行磨矿,磨矿产品-0.074 mm产率、中间易选级别0.20~0.010 mm和0.15~0.038 mm粒级的产率均比现场高2~5个百分点,磨矿效果较好;工业试验期间,磨矿产品粒度特性得到改善,分级效率有所提高,旋流器溢流-0.074 mm含量提高了6.06个百分点、粗粒级含量有所下降、适合选别的中间粒级含量有所提高。 相似文献
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为适应磨矿分级工艺的要求,开展了Φ838 mm分级旋流器工艺参数优化试验研究。试验结果表明,在沉砂嘴直径146 mm、溢流管直径343 mm、溢流管插入深度490 mm、旋流器工作压力0.50 kg/cm2时,Φ838 mm分级旋流器分级效果最佳。在此条件下,旋流器的分级产品质量及分级效率均得到明显提升,其中溢流中-0.074 mm粒级含量为67.97%,比对比组旋流器提高了8.05个百分点;分级效率为58.30%,比对比组旋流器提高了6.89个百分点。 相似文献