单晶铜线材在冷拔过程中形成的亚结构

采用光学金相和电子背散射衍射对单晶铜线材拉拔变形过程中的组织演化进行了分析.结果表明,变形单晶铜线材组织的演化分为3个阶段;当真应变为1.96时,变形单晶铜线材由〈100〉转变为〈100〉、〈111〉以及比较弱的〈112〉丝织构,织构组分转变是由剪切变形所致;当真应变为0.94时,界面错配角小于14°,属于小角度界面,当真应变为1.96时,界面错配角超过50°,在25°～30°大角度范围出现了由织构演化形成的第2个峰.     

连续铸造铜线材冷拔形变织构的演化及计算机模拟

采用X射线衍射以及电子背散射衍射技术分析连续铸造技术制备的铜线材冷拔形变织构的演化,并采用Taylor模型对其进行计算机模拟。结果表明,采用传统连续铸造技术制备的多晶铜线材经过冷拔变形后形成〈001〉＋〈111〉丝织构,随着变形量的增加,2种织构组分的强度增加。OCC技术制备的〈100〉单晶铜线材,在冷拔变形过程中,部分区域的〈100〉会向〈111〉转动,并且剪切应力的不均匀分布将导致形变织构组分沿线材径向不均匀分布。在冷拔织构组分中,与〈100〉相比,〈111〉织构组分更加稳定。实验结果与模拟结果对比表明,Taylor模型能够很好地模拟铜线材冷拔形变织构的演化。     

冷拔铝线材显微组织和织构演变的温度相关性（英文）

采用TEM和EBSD研究变形量和变形温度对冷拔铝线材的显微组织和纤维织构演变的影响。结果表明,在低应变量下,随着应变量的增加,低角度界面数量增加而高角度界面数量减少。在高应变量下,绝大部分晶界和位错界面与冷拔方向平行。但是在高应变量下,随着应变量的增大,低角度界面数量减少而高角度界面数量增加。降低形变温度会导致显微组织细化,低角度界面数量增加。织构分析表明,随着应变量的增大,复杂织构组分的体积分数降低,在高应变量下形成?111?和?100?混合织构。在低应变下,?111?织构组分比较稳定,而在高应变下,?100?织构组分趋于稳定。降低形变温度使?111?织构组分在高应变下的稳定性增强。     

冷拔+中间退火2169N奥氏体不锈钢管材的织构与扩口性能

利用X射线衍射技术研究冷拔+中间退火2169N奥氏体不锈钢管材的织构转变,及其对管材扩口性能的影响。结果表明,2169N钢的层错能为27.7M·J/m2,属低层错能级别,变形方式为机械孪生。管材存在{113}<121>主织构组分、{111}和{110}<001>次织构组分。{110}<001>织构为管材冷拔时产生,{110}<001>和{111}织构为管材中间退火转变而成,{113}<121>织构为{110}<112>经<111>旋转约40°转变生成。管材{113}<112>主织构组分、{111}和{110}<001>次织构组分均表现出较高的R值,不利于管材厚度方向塑性变形,影响扩口工艺性能。     

冷拔+中间退火2169N奥氏体不锈钢管材的织构与扩口性能

利用X射线衍射技术研究冷拔+中间退火2169N奥氏体不锈钢管材的织构转变,及其对管材扩口性能的影响。结果表明,2169N钢的层错能为27.7M·J/m2,属低层错能级别,变形方式为机械孪生。管材存在{113}121主织构组分、{111}uvw和{110}001次织构组分。{110}001织构为管材冷拔时产生,{110}001和{111}uvw织构为管材中间退火转变而成,{113}121织构为{110}112经111旋转约40°转变生成。管材{113}112主织构组分、{111}uvw和{110}001次织构组分均表现出较高的R值,不利于管材厚度方向塑性变形,影响扩口工艺性能。     

超声冷拔钢管

<正> 超声技术用于冷拔钢管或其它金属的塑性加工是近年来功率超声应用的一个新发展,是一项有着广泛应用前景的新技术。1955年Blaha和Langenecker在对锌单晶的拉伸过程中,在拉伸方向施加超声振动时,发现张力突然减少的“软化现象”。这种现象引起人们的极大兴趣,科     

冷轧冷拔钢管

<正> 本书叙述了冷轧冷拔钢管的生产工艺和设备。主要包括以下部分:钢管制造工序、设备配置、锻缩管头、表面处理、拉伸机、冷轧管机、制造的可能范围和管坯缺陷。     

Cr11铁素体不锈钢退火过程中织构变化

利用电子背散射衍射技术（EBSD）并结合光学显微镜和透射电子显微镜,对Cr11铁素体不锈钢不同退火时间下的再结晶织构的演变进行了分析。结果表明,随着退火时间的延长,{112}〈110〉和{100}〈110〉织构减弱,{111}〈110〉和{111}〈112〉织构明显增强,当退火时间达到1800s时,再结晶织构为集中的{111}〈112〉,这主要是再结晶时优先在{111}形变织构基体中形核的结果;对Cr11钢晶粒长大过程中织构演变机制的探讨认为,{111}〈112〉织构成为最终稳定取向是晶粒选择生长的结果,∑13b晶界在这过程中起着重要作用。     

冷拔无缝钢管爆裂分析

在无缝钢管的冷拔过程中，存在着冷作硬化和氢脆现象，它们是造成钢管爆的主要原因。此文对两个现象进行了分析，提出了一些防止钢管爆裂的措施。     

无缝钢管冷拔生产法

<正> 一、概述热轧无缝钢管生产方式的发明和工艺的逐步完善,促进了冷拔无缝钢管生产方式的形成和发展。从十九世纪三十年代出现用链式拔机生产炉焊管至今,用冷拔法生产无缝钢管已有一百多年的历史。冷拔法可以生产其它生产形式无法得到的小直径薄壁管材,而且冷拔产品的几何尺寸、     

硅锰双相钢冷拔钢丝中空洞的形成与变化

本文研究了冷拔低碳Si-Mn双相钢丝中空洞的产生与发展。试验结果表明:(1)经一定拉拔形变量(约60％面缩率)后,在试验条件下观察,空洞,最早出现在马氏体和铁素体的相界面处;(2)随着形变量的增大,空洞的面密度(单位面积中所观察到的空洞个数)线性增大。双淬火与单淬火两种工艺相比,前者空洞出现较晚,但其面密度随拉拔形变量的增加有较大的增大速率;(3)随拉拔形变量的增加,在单淬火条件下,当真应变ε_r=1.870时,空洞的平均长度和宽度最大,进一步增大拉找形变量,所观察到的空洞的平均长度和宽度逐渐减小,表现出随拉拔形变量的变化,空洞似经历了一个变长变宽,而后又被压合的过程。     

冷轧3%硅钢沿厚度方向的织构变化

利用商用3％硅钢热轧带在实验室的工艺条件下,应用ODF分析,跟踪研究了40,50,60,7Q及80％冷轧压下量的冷轧带沿厚度方向的织构的演变。结果指出;热轧带由表面至板厚度中心经冷轧后各层织构反映出各层的织构继承关系。着重对亚表面层进行了分析:指出在70％冷轧压下量时,能在亚表面层得到{111}〈112〉取向密度最高,同时{100)}<011>取向密度相对较低和具有满意的{110}〈001〉取向密度值的织构成分。     

矽钢片的加工织构及再结晶织构

本文研究了含矽量为4.15%,2.9%和3.35%的矽钢片的加工结构和再结晶结构。用X射线测定极图的结果证明:在所有合金中,当最后冷轧轧下量大于60%时,其加工结构是(001)[110],(112)[(?)]及(111)[(?)]。退火后的初次再结晶结构是(001)[110]绕[001]轴旋转0°—30°,(111)[(?)]及(110)[001]。本文还研究了再结晶结构的形成过程,借以了解它的形成机构。结果表明:(1)再结晶结构(001)[110]绕[001]轴旋转0°—30°是通过“同位再结晶”(recrystallizatton in-situ)的过程,然后围绕垂直于压延平面的轴旋转而成。(2)再结晶的最初阶段的(110)[001]结构与加工结构(111)[(?)]在数量上有对应的关系,因此,我们认为用定向生核理论来解释(110)[001]的形成较为适当。在几何关系上,前人曾指出,再结晶结构(110)[001]可认为是由加工结构(111)[112]绕〈110〉轴旋转35°而来,这个观点是与本文结果符合的。(3)在退火过程中,加工结构的消失具有一定顺序:(111)[(?)]最先消失,(001)[110]最后消失。某一加工结构的再结晶本领并不决定于它的相对数量的多少,而是决定于该结构的类型。在含矽量为2.9%的样品中,经一系列的加工及热处理后,获得了发展良好的第二次再结晶结构(110)[001],其偏离度为15°(110)[001]结构即一般取向矽钢片所要求的择尤取向。     

新型冷拔钢管打头机

介绍了一种新型冷拔钢管打头机,推导出缩径成型力计算公式;结合在生产线上的使用情况,给出了合适的生产工艺参数。该新型冷拔钢管打头机利用径向锻造的原理设计而成,生产实践证明:打头后管料头部圆整,能够顺利通过拔模,满足拔模要求,且打头速度快、效率高,易实现自动化。     

SWRS82B盘条冷拔过程中显微组织和力学性能的变化

SWRS82B盘条通过热轧控冷获得95%以上的索氏体组织,其珠光体片层间距越小,冷拉拔过程中将具备越好的综合力学性能。随着钢丝拉拔应变量不断增大,珠光体片层间距不断减小,抗拉强度和屈服强度不断增大,伸长率不断下降。当珠光体片层间距由202 nm拉丝减小至60 nm以下,钢丝抗拉强度则由1371 MPa增大至2088.6 MPa,伸长率由11%降至7.16%;钢丝截面上的显微硬度值随着应变量的增加而增大,并表现出各向异性变化。     

铜线真空井式退火炉的改进

裸铜线的力学性能,特别是退火后的伸长率、刚度(柔软度)对绝缘材料包覆和后续电机、变压器线圈制作及加工成型过程有着十分重要的影响.采用拉拔工艺生产的裸铜线力学性能和电性能的恢复与稳定主要靠后续真空无氧退火来实现.而退火时罐内温度的均匀性、物料受热时间的长短又是影响裸铜线力学性能和电性能及其均匀性的主要因素.目前国内很多电磁线生产厂家在加工过程中都采用真空井式炉电阻加热方式[1]对裸铜线进行退火处理,普遍存在上区与下区、盘外与盘内不同位置裸铜线的伸长率、刚度(柔软度)等力学性能相差较大的情况.产品虽然都能满足国家标准中对伸长率指标要求(现行国家标准没有强制执行刚度指标),但无法满足电机、变压器客户在线圈制作及加工成型时对电磁线伸长率、刚度(柔软度)的越来越高的现场工艺要求,影响了电磁线、电机、变压器等产品质量,导致产品加工成本升高和产品存在质量隐患.本文对裸铜线在传统真空井式退火炉退火后力学性能不均匀的原因进行分析,对现有的真空井式退火炉进行了改进,提升了铜线的力学性能.     

铜线杆质量影响因素浅谈

从20世纪初开始，我国电线电缆行业迅速发展，铜线杆的需求急剧增长。而铜线杆质量的保证成了最为关键的因素，以下从铜线杆中杂质、氧成分、表面质量、稀土作用等方面进行铜线杆质量的影响因素讨论，从而找出可以改进的方法提高铜线杆质量。[编者按]     

一种钢管冷拔装置

<正>涉及一种钢管冷拔装置,包括模座、顶料机构,模座上设有芯杆,芯杆穿入后堵头、并支撑住后堵头,后堵头嵌入管坯一端,在管坯上、下位置设置有多个液压辊轮,多个液压辊轮用于对管坯径向限位。该实用新型在管料尾端加装后堵头,为过盈配合;在冷拔装置上下间隔安装液压辊轮机构。管料在拔制过程中,可以一边拔制一边自动矫直,使得成品尺寸精度     

新型超长三线冷拔机

本文介绍了一种结构独特,可显示拔制负荷的新型超长三线冷拔机。     

液相辅助激光加工织构微观形貌变化及其影响机制

刀具的快速磨损是制约金属切削效率和加工质量的关键因素,为了增强刀具的耐磨性,延长刀具使用寿命,提高工件的加工质量,通过试验探究液相辅助激光加工织构形貌的特征,分析激光加工参数、液体种类和织构形状对所加工织构质量的区别。结果表明：扫描速度对织构形貌影响较大,硝酸和氢氟酸混合溶液辅助下加工的织构形貌较好,液相辅助激光加工技术更适用于无特定形状的大面积织构加工。