扁平材新型激光测厚仪

美国ＴＳＩ公司近来引进ＬＴＧ1 0 0型激光测厚仪。此仪器可对带钢、中厚板以及许多翼缘产品实现厚度测量 ,实际上可对任何材料实现厚度测量 ,而且是测量表面性能不断变化的材料厚度。此外 ,激光厚度测量与Ｘ -射线测厚仪相比 ,是更为精确、经济和安全的测量方法。此测量装置测量厚度范围为 0 3～ 1 0ｍｍ、宽度达 1 80 0ｍｍ ,测量精度 <0 1 % ,可安装于恶劣的工业生产环境中。此测厚仪利用多束、定点激光传感器来测量和显示产品整个宽度方向上的厚度外形 ,重点对产品的中心和边部进行测量。而且ＴＳＩ公司按客户的具体要求设计每一个系…     

美国TSI公司研制最新激光测量仪

美国ＴＳＩ公司最近研制的ＬＴＧ10 0激光测量仪可测金属板等许多产品 ,测量的金属表面可以是光亮面 ,也可以是暗黑面。另外这种光学测量仪具有很高精度及经济性 ,比Ｘ射线测量仪辐射测量安全。该激光测量仪测量厚度范围为 0 3～ 10ｍｍ ;宽度范围达180 0ｍｍ ;测量误差小于 0 1%。被测量装置采用多点激光测量 ,从而可显示产品沿宽度方向的厚度分布情况 ,例如带钢中央及边部厚度。ＴＳＩ可根据用户的特殊要求而进行设计。整个系统包括 :工业计算机及相应软件、显示测量数据、用户设定测量的厚度公差及超差板警示显示等美国TSI公司研制最…     

智能型高精度涂镀层涡流测厚仪的研制

针对铁磁性基体材料上非铁磁性薄涂镀层厚度测量的问题，研制了一种智能型、高精度涡流测厚仪。包括专用磁屏蔽探头，高稳定性、低漂移信号源，低噪声、高精度放大接收电路及具有多种标定和补偿功能的系统软件。利用该涡流测厚仪对铁磁性材料基体上镀锌层厚度进行测量的结果表明，仪器测量范围0～30μm，测量精度达到0．5μm±3％测量值，最小测量面积Ф5mm^2，能满足薄涂镀层厚度测量要求。可广泛应用于各种平面、异型面铁磁性基体上非磁性薄涂镀层厚度的测量，具有良好的市场应用前景。     

热强合金叶片壁厚计算机涡流检测综合设备

论述了非铁磁性热强合金制造的叶片壁厚检测综合设各,厚度范围为0．2～1．2mm,列出了设备软件的结构,该结构允许设置指定的检测方式,按厚度范围的边界点进行了校准,考虑到曲率半径,确保厚度的测量。列举出在工作件上的测量结果和测量记录的实例     

碳纤维复合材料涂层厚度的涡流测量

利用涡流仪对带涂层碳纤维复合材料的涂层厚度进行测量,分析检测频率及涂层厚度对涡流检测信号的影响,然后利用扫描电子显微镜测量涂层厚度,对比涡流法和电镜法测量所得的涂层厚度值。试验结果表明,两者数值很接近,误差较小。涡流法可望实现碳纤维复合材料涂层厚度的高精度测量。     

瓷相磨片法测量高温气冷堆燃料微球包覆层的厚度

高温气冷堆对燃料微球各包覆层的厚度有严格的要求,测量包覆层厚度常用的方法是X—射线照相法,瓷相磨片法,光学颗粒尺寸分析仪法和V—型槽法。本报告报道了一种用瓷相磨片法测量包覆层厚度的测量过程,测量精度和测量结果。认为该方法适合于燃料微球生产过程中的在线测量。     

基于超声法的等离子弧粉末堆焊层厚度测量

堆焊层厚度的精确测量对于堆焊材料的合理利用有重要意义。本文基于超声测厚原理,在超声波探伤仪和直探头校准的基础上,提出了等离子弧粉末堆焊层厚度测量的数学模型,实现了堆焊层厚度的精确测量。堆焊层厚度的测量分为三个步骤:首先测出母材的厚度;其次测出母材上方堆焊层的厚度;最后从堆焊层的金相照片中测出母材中熔焊层的厚度,从而根据提出的数学模型得到堆焊层的厚度。与游标卡尺测厚相比,该方法简便可行,检测速度快,可大大减轻检测人员的劳动强度。另外,难以采用游标卡尺测量的部位,也可采用本文提出的方法进行测量。     

薄膜厚度的电子探针测量软件与应用

利用Ｓｅｗｅｌｌ的Ｘ射线激发深度公式建立起用电子探针测量有衬底纯元素薄膜厚度的应用软件，测量了Ｔｉ，Ｃｕ，Ｍｏ等四种厚度的薄膜标准的质量厚度，并对测量误差进行分析，最后给出了各纯元素薄膜厚度的测量下限。     

钢水容器耐火材料厚度的测量技术

瑞典钢公司开发了测量钢水容器耐材厚度的装置 IMS1600和 IMS1700。这种装置既可以测量炼钢炉耐火衬的厚度,也可以测量钢包耐火衬的厚度。很多厂采用这种技术后,转炉每个炉役的熔炼炉数提高了一倍,从而降低了吨钢的耐火材料成本。SSAB oxel(?)sund 用 IMS1600来测量     

表面粗糙度引起的超声波厚度测量误差的修正方法

根据对未经平整的粗糙锈蚀表面分别进行超声波厚度测量和机械测量的比较试验，发现超声波测量的平均误差为0．6～2．2mm。为解决该问题，建议使用一种表面回波持续时间的误差修正法，并选用合适的2．25MHz宽带换能器进行测量。该方法也适用于喷漆的表面检查。     

差温轧制对厚板芯部变形的影响

采用有限元方法建立了厚板轧制的刚塑性有限元模型,以研究在厚板轧制过程中引入厚度方向上的温度梯度对钢板芯部变形的影响。并与传统均温轧制进行对比,研究了差温轧制对钢板头部变形与宽展的影响,以及在两种工艺下钢板厚度方向上应变分布的变化,分析了差温轧制条件下应变、压下量与板坯厚度之间的关系。结果表明,温度梯度轧制有利于增加坯料芯部变形,差温轧制钢板头部呈现单鼓形,而均温轧制钢板头部为双鼓形。均温轧制中心与表面宽展差值为差温轧制这一数值的16倍。随着板厚减薄,道次压下量增大,差温轧制钢板内部应变逐渐提高。但当道次压下率和板厚过大或过小时,差温轧制对中心应变的改善作用不明显。     

Theoretical Investigation of Calculating Temperatures in the Combining Zone of Cu/Fe Composite Plate Jointed by Explosive Welding

The heat-transfer behavior of the interface of Flyer plate (or Base Plate) has great influence on the microcosmic structures, stress distributions, and interface distortion of the welded interface of composite plates by explosive welding. In this paper, the temperature distributions in the combing zone are studied for the case of Cu/Fe composite plate jointed by explosive welding near the lower limit of explosive welding. The results show that Flyer plate (Cu plate) and Base Plate (Fe plate) firstly almost have the same melting rate in the explosive welding process. Then, the melting rate of Cu plate becomes higher than that of Fe plate. Finally, the melt thicknesses of Cu plate and Fe plate trend to be different constants, respectively. Meanwhile, the melting layer of Cu plate is thicker than that of Fe plate. The research could supply some theoretical foundations for calculating the temperature distribution and optimizing the explosive welding parameters of Cu/Fe composite plate to some extent.     

我国中厚钢板近期发展探讨

本文介绍了国内外中厚板轧机的发展简况并根据本世纪末中厚钢板的市场需求预测,对我国中厚板轧机的发展提出探讨。     

Q355B钢板火切后窄板料变形原因分析及控制措施

针对Q355B钢板火焰切割(火切)后窄板料产生翘曲、侧弯等变形缺陷的问题,检测了Q355B钢板残余应力。结果表明:Q355B钢板火切后窄板料变形是成品钢板中存在较大残余应力和残余应力不均匀而导致的。因此,对不同轧制、冷却工艺生产的Q355B钢板的残余应力进行了检测,发现返红温度低是钢板残余应力显著增大、残余应力波动较大的主要原因。为此,提出了采用控轧不控冷工艺,控制钢板终轧温度在780～810 ℃,在确保钢板性能的前提下,避免了钢板因控冷产生较大的残余应力及残余应力波动。同时,针对采用不控冷工艺生产的Q355B钢板屈服强度不足或余量不够的问题,对Q355B钢板的C、Mn含量进行优化调整。采用上述措施后,保证了钢板力学性能,并将钢板残余应力控制在150 MPa 以下,整板最大残余应力波动由182.3 MPa降至26.45 MPa,使钢板的不平度小于2 mm·m^-1,满足了用户的要求。     

国内齿辊式破碎机常用齿板材料的组织和性能

通过组织观察、力学性能检测和磨损实验,对比研究了洗煤生产过程中齿辊式破碎机的国内4种常用齿板材料的组织和性能。结果表明,进口齿板材料的组织由板条马氏体和6.13%的残余奥氏体组成;高锰钢齿板的组织为单相奥氏体组织;ZG32CrMnSiNi2Mo齿板的组织由贝氏体铁素体板条和13.18%残余奥氏体组成;ZG22CrMnSiNiMo齿板为粒状贝氏体组织,组织中条型M-A岛比例较多,残余奥氏体量为14.9%。940℃淬火+200℃回火后,进口齿板材料具有最优的综合性能,硬度和冲击韧性分别为44.1 HRC和34.5 J;高锰钢齿板水韧处理后平均硬度为216.5 HB,冲击韧度为113.8 J;ZG32CrMnSiNi2Mo齿板900~940℃正火处理后,冲击韧度值略低于进口齿板的供货状态,但硬度高于进口齿板;960~1000℃正火处理后,ZG22CrMnSiNiMo齿板硬度略低于进口齿板材料,冲击韧度略高于进口齿板材料。选取进口齿板材料供货状态为标准,高锰钢齿板材料的相对耐磨性较低,仅为0.76;ZG32CrMnSiNi2Mo齿板材料经900~980℃正火处理后,耐磨性能较好,相对耐磨性为1.19~1.23;ZG22CrMnSiNiMo齿板材料经920~1000℃正火处理,耐磨性能介于进口齿板材料和ZG32CrMnSiNi2Mo齿板材料之间,相对耐磨性为1.10~1.13。     

蜂窝夹层结构基板脱粘问题分析

蜂窝夹层结构基板经热真空试验后,其正面局部出现了鼓泡脱粘现象,脱粘形式有2种,一种为聚酰亚胺膜与网格面板脱粘,另一种为网格面板与加强板脱粘。通过对聚酰亚胺膜与网格面板脱粘界面的宏微观观察,确定两者在脱粘前粘接良好,为外力导致的脱粘;通过对网格面板与加强板脱粘界面的宏微观观察,及胶膜的红外光谱分析、DSC测试、挥发分测试,确定网格面板与加强板在脱粘前未形成良好的粘接,该不良粘接可能与设计、工艺控制有关,与胶膜质量无关。     

薄板焊接残余应力尺寸效应

利用ANSYS大型有限元软件对对接薄板焊接残余应力的大小和分布进行了计算,得出了尺寸因素对焊接残余应力的影响规律,特别是过渡板宽、板长对焊接残余应力的影响,分析过程中考虑了材料的物理性能及力学性能随着温度的非线性变化以及金属的熔化潜热,使数值模拟结果尽量接近实际值.最后理论计算与试验结果相比较,结果是基本吻合的,所得结果可以进行残余应力预测.     

钛铝异温轧制温度控制及复合性能研究

为实现钛铝异温轧制钛板电磁感应加热时温度分布更均匀,设计不同的感应加热线圈组对钛板进行加热,使用有限元模拟了电磁感应加热中感应线圈的结构参数对温度场的影响,通过调节感应加热参数将钛板宽度方向温差控制在50℃以内,形成较均匀的钛板温度。对钛板进行感应加热和测温实验,在较短时间的加热时长下形成了平均温度635℃,温差45℃以内的钛板温度,验证了仿真结果的正确性。对均匀性较好的高温钛板与室温铝合金板进行异温轧制,制备出界面剪切强度为63.3MPa的钛/铝复合板,并对制备出的钛/铝复合板结合性能的分布受温度均匀性的影响做了分析。     

70mm厚锻造及轧制镍基合金690板材热塑性和热裂纹敏感性

利用光学显微镜、扫描电镜及Gleeble 1500热模拟机,分析70mm厚锻造及轧制镍基合金690板材的热塑性及热裂纹敏感性。试验结果显示：锻造和轧制板材均有优异的热塑性,同种材料表层试样的热塑性高于中心位置试样的热塑性。模拟加热过程发现,较低温度条件下轧制板材的热塑性高于锻造板材的热塑性,随着温度的升高锻造板材的热塑性高于轧制板材的热塑性。模拟冷却过程发现,锻造板材比轧制板材具有更好的热塑性。热模拟试样的断面较为光滑,部分位置出现熔融现象。横向可调拘束裂纹敏感性试验结果显示,锻造及轧制镍基合金690板材具有较高的热裂纹敏感性。热裂纹的数量及长度随着施加应变的增加而增加。     

一种硬质合金耐磨盖板的研制

井下随钻仪器内部搭载测量近钻头的地质参数、轨迹参数等传感器,一般都是靠盖板结构保护内部电器元件。普通的不锈钢盖板不耐磨,用时很短就报废了,一般采用在盖板上激光熔覆耐磨层的方法提高耐磨性。但是,由于井底工况复杂,盖板上激光熔覆耐磨层尽管能提高一些使用寿命,但是需要不止一次地在盖板上追加激光熔覆耐磨层,消耗成本很高。研制的硬质合金耐磨盖板能有效解决这个问题。硬质合金材料具有高硬度、高强度、高耐磨性、高抗腐蚀性、难加工性。采用硬质合金生坯加工技术,根据盖板的特点,制定合理的生产工艺流程,完成硬质合金盖板的加工。制作的硬质合金盖板的使用寿命得到飞跃式提高,盖板由易磨件变成不易更换件,解决了盖板的报废问题。硬质合金耐磨盖板的推广应用,对提高整体随钻仪器系统的寿命具有重要意义。