欧洲标准散热器试验台特点及重复性测试

分析根据EN 442-2《辐射器和对流器—第二部分:测试方法和等级评定》建立的欧洲标准散热器试验台的特点。对试验台的重复性进行了测试,测试结果符合EN 442-2的要求。     

采暖散热器欧洲标准与中国国家标准的差异

我国采暖散热器生产已有近百年的历史。关于采暖散热器的散热量测定方法,我国在1986年就参照国际标准ISO3147,3148,3149,3150-1975,制定了部颁标准《采用闭式小室测试采暖散热器的热工性能》JGJ 32-86,并于1987年5月1日实施。1992年对该标准重新修订后,上升为国家标准《采暖散热器散热量测定方法》GB/T 13754-92,于1993年4     

适用于散热器和辐射末端的水夹层壁面闭式小室测试系统开发

通过分析水冷式系统的特点,指出要同时满足散热器和冷热辐射末端的测试需求,需要解决闭式小室内部冷热源与壁面冷热源的切换问题。结合系统原理图,分析了样品冷热媒循环系统、闭式小室壁面夹层冷热媒循环系统以及冷水供应系统的组成及功能实现方法。介绍了采集控制系统的软硬件配置。通过对该测试系统的复现性和重复性测试可知,该系统能满足GB/T 13754—2008《采暖散热器散热量测定方法》规定的误差要求。     

钢制采暖散热器国家标准与欧洲标准技术要求之比较分析

本文将钢制采暖散热器欧洲标准和我国国家标准的技术要求进行了对比,重点就二者的试验压力、材质、散热量和金属热强度以及外形尺寸与极限偏差进行了分析和比较,得出如下结论:二者对工作压力的要求相同,但试验压力的要求不同;国家标准比欧洲标准多了散热量和金属热强度的要求;国家标准对钢制采暖散热器钢的化学成分要求稍低于欧洲标准,但是对钢的冶炼要求高于欧洲标准;对于钢制采暖散热器的外型尺寸偏差,欧洲标准较国家标准严格。     

对接欧标 走向世界 散热器国家标准《供暖散热器散热量测定方法》、《复合型供暖散热器》在昌邑市宣贯

正为使我国采暖散热器散热量的测定方法与欧洲标准兼容,力求标准与现行设计规范接轨,并反映采暖散热器和供暖行业近年来的发展变化,积极推进低温供暖系统的应用,及为促进复合型供暖散热器的推广与应用,提升企业员工熟练掌握国家标准,国家标准《供暖散热器散热量测定方法》(GB/T13754-2017)、《复合型供暖散热器》(GB/     

ISO水冷与风冷散热器试验台测试结果对比研究

对国际标准规定的水冷式和风冷式散热器的试验台的试验结果进行了对比分析,认为散热器试验台加保温板将使散热器散热量略有下降,但散热量相差不超过２％;水冷试验台的测试结果略低于风冷试验台的测试结果,散热量相差最大的为３％。在实际工作中可忽略两种试验强测试结果的差别。     

新型采暖散热器连接方式对散热量影响的研究

本文针对目前市场上使用广泛的钢制柱型、钢制板型、铜铝复合柱翼型、铜管对流型四种新型采暖散热器,按照国家标准GB/T 13754—2008《采暖散热器散热量测定方法》,研究不同连接方式对其散热量影响并进行分析。通过对以上4种散热器在不同连接方式下的散热量的大量测试,给出了基于同侧上进下出连接方式的其他连接方式散热器柱数(或称片数)或长度的修正系数。     

钢制板式散热器热工性能测试分析

本文介绍了散热器散热量测试的基本原理,以及水冷式散热器热工性能检测装置,依据两个不同的国家标准要求,分别对钢制板式散热器的散热量进行测试,并且运用红外热成像设备测试其表面温度分布,通过比较和分析,研究钢制板式散热器.     

几种类型散热器高度对散热量影响的试验研究

为了探究高度对散热器散热量的影响,将中心距作为体现散热器高度的参数。对铜铝复合柱翼型散热器、钢铝复合柱翼型散热器、压铸铝散热器、钢制柱型散热器这几类散热器进行了试验研究,测试了它们在不同高度和温度条件下的散热量。根据所测量的数据,利用最小二乘法拟合计算得到关于散热量与高度和温差的两个函数关系。在标准工况下,将通过函数关系式计算得到的数据与实际测量数据进行比较分析,从中得到准确性更高的关系式。     

散热量测定方法新旧标准与国外标准之异同

在简述散热量测定方法相关标准的基础上,着重从检测对象、检测参数、稳态数据的采集和标准散热器的规定等几方面对国家现行标准、旧标准以及欧洲标准进行了简单的分析和比较,以期给散热量测试人员提供指导。     

初发2型糖尿病患者餐后胰高糖素样肽-1分泌模式

目的研究初发2型糖尿病患者馒头餐试验后胰高糖素样肽-1（GLP—1）的分泌情况。方法选择30例初发2型糖尿病患者（糖尿病组）和10名健康志愿者（对照组）,行馒头餐试验。均于空腹,餐后30、60、120和180min静脉取血测定血糖、血浆胰岛素和GLP-1（7-36）。结果糖尿病组馒头餐试验后胰岛素水平及GLP-1水平均低于对照组（P〈0．05）。结论初发2型糖尿病患者馒头餐试验后GLP—1水平降低。     

电气试验的大气校正因数

GB/T775.2《绝缘子试验方法第二部分:电气试验方法》的报批稿已经上报,新版在技术上吸取了现代国际标准的研究成果,修改了大气校正因数。笔者详尽描述了修改后大气校正因数的计算方法,并对新旧计算方法的结果进行了比较,以便大家正确理解和准确应用,保证试验的有效性。     

预应力混凝土用钢绞线应力松弛试验不确定度的评定

根据《测量不确定度评定与表示》（JJF 1059.1-2012）、《金属材料拉伸应力松弛试验方法》（GB/T 10120-2013）等相关技术规范,对1×7-15.20-1860预应力混凝土用钢绞线拉伸应力松弛试验过程中的不确定度来源进行分析,并对其进行了不确定度分项、合成不确定度、扩展不确定度的评定。     

钢筋网架-砼组合结构夹芯墙板受剪试验研究

研究了钢筋网架—砼组合结构夹芯墙板(简称ZW夹芯墙板)平面内偏压受剪的性能.试验制作了2个相同的ZW夹芯墙板构件,采用建筑抗震试验方法规程中的拟静力法进行了试验研究,得出了ZW体系夹芯墙板平面内偏压受剪时钢筋及砼板的应力应变、滞回曲线、承载力、裂缝开展及破坏形态,验证合厚度砼墙板模型的成立;最后给出ZW体系夹芯墙板的偏压受剪承载力公式.     

英美土工试验标准与国标的主要区别

通过多项海外项目土工试验实践,总结归纳了英国标准(RS 1377)、美国标准(ASTM)与我国国标(GB/T 50123-1999)中一些常规试验项目如液限、颗粒分析、直剪等以及土的室内定名方法的差别,并对如何适应英美标准提出建议。     

自制CPC纳米复合材料溶血试验和短期全身毒性试验的研究

目的依据相关标准初步评价自制CPC纳米复合材料的生物相容性,为材料的最终临床应用提供实验依据。方法根据YY/T0127.1-93和YY/T0244-1996标准,用体外溶血试验及经口途径短期全身急性毒性试验评价自制CPC纳米复合材料的安全性。结果自制材料浸提液对健康人血红细胞溶血率为0.1%（〈5%）,无溶血现象;经口途径短期全身急性毒性试验的大鼠每周食物利用率及体质量相对增长率与对照组之间均差异无统计学意义（P〉0.05）,心、肾、肝等重要脏器肉眼观察无异常改变,其组织切片未出现病理学变化。结论自制CPC纳米复合材料生物相容性符合国内的体内植入物的生物学评价标准,具有良好的生物相容性。     

Xive和Ankylos 2种种植系统单牙修复的临床疗效评价

目的评价Xive和Ankylos 2种种植系统在临床应用中的优缺点。方法选择527例采用Xive种植系统和82例采用Ankylos种植系统的单冠种植体患者,进行潜入式种植手术,Ⅰ期术后4~6个月,Ⅱ期术后2周,全部采用金钯合金烤瓷冠修复。结果取印模修复时,Xive、Ankylos种植体成功率分别为98.5%、97.6%。修复后1年Xive、Ankylos的修复成功率分别为98.8%、100.0%。Xive种植体牙槽骨边缘骨吸收在修复即刻和修复后1年时分别为-0.32（-0.40~0.00）mm和-0.12（-0.18~0.00）mm,Ankylos分别为0.08（-0.15~0.12）mm和0.40（0.10~0.62）mm。结论 2种种植系统各有优缺点,根据患者的临床特点选择合适的系统可取得满意的疗效。     

基于动静载试验的某市政桥梁性能评价

针对某市政桥梁的成桥状态和性能进行了检测和评价,通过利用重车对桥梁进行静载和动载试验,测量了桥梁跨中截面的竖向挠度和应力(应变)分布、构件的开裂情况、控制截面的冲击系数、结构的动力特性等指标,进而对该桥梁的性能进行评估,研究结果表明该桥承载能力及工作状况符合设计要求和满足正常的使用要求。     

锁定钢板与PFNA治疗股骨粗隆间骨折的对比分析

目的比较锁定钢板与改良股骨近端加锁髓内钉（PFNA）2种内固定方式治疗股骨粗隆间骨折的临床疗效。方法根据不同年龄段和骨折分型,对138例股骨粗隆间骨折患者分别采用股骨近端解剖型锁定钢板（解剖型锁定钢板组,n=63）及PFNA（PFNA组,n=75）进行内固定。对2组围术期指标和术后髋关节功能恢复程度进行比较。结果 2组患者均获随访7～36个月。2组切口大小、出血量、颈干角减少、平均愈合时间比较,差异有统计学意义（P〈0.05）。2组骨折手术时间、术后髋关节功能比较,差异无统计学意义（P〉0.05）。结论 2种内固定方法临床效果相当,但与股骨近端解剖型锁定钢板比较,PFNA创伤小、出血量少、卧床时间短。     

自锚式独塔悬索-斜拉协作体系桥梁检测与评估

首先介绍了某自锚式独塔悬索-斜拉协作体系桥梁的概况、主缆线形、吊索和拉索索力测试,然后介绍了静载试验和试验结果,最后分析该类桥梁的自振频率和振动响应。分析结果表明：（1）主梁线形基本达到设计成桥线形的要求;（2）大部分斜拉索索力基本与设计索力值较为接近;（3）静动载试验结果表明,该桥满足设计荷载等级要求。