余热锅炉模拟给水水质对碳素钢材料的影响

评价了高温模拟给水环境下,不同给水水质对碳素钢材料的影响。试验结果表明,在余热锅炉给水中,与未添加联氨的水质相比,联氨浓度大于10μg/L的水质可加速腐蚀2~5倍。在联氨存在的水质条件下,需要将给水pH值提高至9.7以上才能有效抑制FAC的发生。在150℃的AVT(O)条件下,溶解氧浓度需要达到5μg/L以上,才可进入Fe_2O_3的稳定区域。另外,在停炉保护时将pH值调节至10.5以上时,不需要使用联氨。     

高井电厂2号机催化联氨加药试验及其防腐效果

本文是介绍高井电厂2机采用催化联氨处理方式以解决该机的低压缸腐蚀问题。在对导汽管分别进行加联氨和催化联氨试验之前,事先做摸底试验。二者结果加以比较,发现两种联氨都有防腐作用,而加催化联氨时,试验效果尤佳。同时还发现防腐效果与加入联氨的地点有关。当给水中加氨处理时,在导汽管加催化联氨比炉前给水加入的效果明显地好,能有效地防止或减缓低压缸腐蚀。若保证导汽管所加催化联氨剂量,复水中又有足够的残余量时,还能防止复水系统、给水系统的腐蚀。故此种处理方式,不仅有技术意义,也有一定的经济意义。     

亚临界汽包锅炉给水水质调整方式探讨

华能岳阳电厂一期2×362.5MW亚临界机组,锅炉给水处理方式原设计为加氨和联氨,在正常运行条件下,存在锅炉结垢速率偏高,汽包、凝汽器热井内沉积物多,高压加热器尤其是5号高加(第1级高加)腐蚀严重等问题,于2003年2号机组实施了给水停加联氨只加氨的水质调整方式,2005年大修检查锅炉结垢速率大大降低,汽包、凝汽器热井内沉积物明显减少,达到预期目标。     

流动加速腐蚀的危害及其防止

在电厂锅炉强还原环境下的紊流区易发生流动加速腐蚀 ,目前许多直流炉采用了给水加氧处理 ,但这一方法不能用于有铜系统。新的除氧剂控制技术可以精确控制给水中的剩余含氧量 ,这种方法的氧化—还原电位监测法 ,可适用于所有的除氧剂。此外 ,还需要采用无损检查方法定期测量流动加速腐蚀敏感部位的管壁厚度     

300 MW汽包锅炉给水分配管腐蚀原因分析

针对某300 MW汽包锅炉给水分配管腐蚀泄漏问题,通过分析得出腐蚀泄漏的形式为流动加速腐蚀,弯头设计不合理及管材不耐腐蚀是其主要原因.将除氧器排气门调整为微开,更换所有给水分配管,并增大弯头处的曲率半径之后,腐蚀泄漏问题得到缓解.     

双辽发电厂发电机内冷水劣化原因及处理

目前在火力发电厂中 ,普遍存在着发电机内冷水水质劣化的问题 ,其主要表现为内冷水的 p H值偏低。众所周知 ,如果发电机内冷水 p H值长期处于酸性状态下 ,那么将对定子线圈产生腐蚀 ,严重影响机组的安全运行。 1 998年 6月 ,华能岳阳电厂便发生一起因发电机内冷水水质长期劣化 ,p H值偏低 ,使腐蚀产物堵塞定子线圈 ,造成线圈局部过热 ,导致发电机定子线圈烧损的事故。因此解决发电机内冷水水质劣化的问题 ,不仅可以提高机组的汽水品质合格率 ,更重要的是可以消除机组运行中存在的隐患 ,保证机组的安全稳定运行。现将我厂的经验介绍如下 ,…     

电站低温给水系统腐蚀产物生成过程研究

燃煤电站汽水系统中低温给水部件由于流动加速腐蚀产生大量腐蚀产物,这些腐蚀产物随工质在整个汽水系统中迁徙,严重影响了机组的运行安全及寿命。基于质量平衡方程,建立了腐蚀产物的生成模型,从3种不同角度分析了金属氧化层孔隙率、铁在工质中的扩散系数和工质pH值等对腐蚀速率的影响。结果显示：腐蚀速率分别与前两者成正比关系,而与工质的pH值成反比关系。给水加氧处理可使金属氧化膜的孔隙率明显降低,而管道布置越复杂、管道表面越粗糙,铁在工质中的扩散系数越大。因此,燃煤电站在实际运行中,可通过管道结构优化,选择最佳给水处理方式,在最佳pH值和溶氧量条件下抑制流动加速腐蚀,减少腐蚀产物的产生。     

石景山发电厂高井电站给水联氨处理及氨处理调整试验

一、说明最近几年,我们发现给水含铁量较高,炉管表面的附着物和汽包内的堆集物都较前增长。同时考虑到联氨是贵重的药剂,长期加联氨是否合算,以及进行氨处理能否引起凝汽器铜管汽侧腐蚀等等问题,为此,我们进行了联氨处理和氨处理调整试验。     

防止凝汽器铜管汽侧氨蚀的措施

六十年代初期,根据北京电网机组具体情况,锅炉补充水处理大多采用蒸馏法,水汽系统中游离二氧化碳含量在0.5～1.5毫克/升。为了防止给水系统的二氧化碳腐蚀,普遍用加氨方法将炉水pH调到8.7左右,给水系统氨含量相应为1～1.5毫克/升或更高些。炉水加氨以后,一些电厂先后出现了凝汽器铜管的氨蚀现象。为了确定不同含氨量对各种铜合金腐蚀情况,在实验室条件下,进行了一系列试验和分析。     

660 MW超超临界机组给水加氧处理试验研究与分析

为减缓热力系统的腐蚀与沉积,降低水汽系统中的含铁量,进一步优化水汽品质,某电厂660 MW超超临界机组进行了给水加氧处理试验。加氧转化完成后,给水含铁量降低至0.5μg/L以下,高压加热器疏水含铁量降低至0.32μg/L以下,炉前给水和高加疏水系统的流动加速腐蚀明显减缓;机组给水加氨量减少了85.6%,凝结水精处理运行周期延长至全挥发处理工况下的2.22倍,平均周期制水量由之前的7万吨提高到16.4万吨。     

高参数汽包炉炉水处理选择

结合炉水处理技术进展 ,介绍了各种炉水处理工艺 ,通过对各种处理工艺特点和存在问题进行综合分析 ,提出了针对高参数汽包炉炉水的不同水化学工况 ,选择合适的相应炉水处理方式。     

锅炉MFT对炉水水质的影响

通过对几次锅炉 MFT后炉水水质的异常变化的分析 ,提出了针对性的预防措施 ,并研究出了具体对策及参数控制要求     

600MW汽包炉炉水品质异常原因分析与改进

针对国华锦界电厂3号600MW机组炉水品质长期处于非正常状态的问题,设计了相应的试验方案,从负荷变化、汽包水位、连排流量、取样管道系统等方面对该炉水品质异常变化现象进行了系统地分析。试验结果表明该机组汽包内的炉水取样系统存在问题,最后根据试验结果提出了相应的改进措施,使该问题得到顺利解决。     

锅炉补给水的软化处理剖析

某热电厂有7台型号为DHL35-5．3／450-AⅡ的供热锅炉,其额定出口蒸汽压力为5.3MPa,额定出口蒸汽温度为450℃,燃用Ⅱ类烟煤。本文介绍了该厂的生水软化工艺。     

锅炉汽包液位的三冲量调节

介绍了锅炉汽包液位的控制方法,讨论了三冲量调节系统的原理和适用条件,并具体举例介绍了三冲量调节在40 t/h锅炉汽包液位调节上的应用.     

锅炉炉水处理优化试验

介绍了深圳妈湾发电总厂300 MW机组锅炉炉水从采用低磷酸盐处理过渡到氢氧化钠处理的优化试验情况,并就可能出现的问题提出对策。     

锅炉水处理系统改造

大庆天然气分公司现有25座锅炉房，共75台20 t以下蒸汽和热水锅炉。这些锅炉的水处理系统均采用钠离子交换器，其中一部分树脂罐材质为钢结构，内衬防腐层。这种树脂罐都已运行10年以上，在运行过程中，树脂罐内壁因防腐层脱落、漏铁而使树脂中毒，失去交换能力。目前，有的生产装置原水硬度偏高，达到10～14 mmol/l，经过两级钠离子交换器处理后，连续运行时间不到4 h，软水硬度就达0.1～0.25 mmol/l，远高于蒸汽锅炉的规定值。另外，回水箱液位由人工控制，容易产生跑水或液位过低现象。由于锅炉水质达不到要求，导致锅炉炉管、锅筒结垢严…     

锅炉补给水系统废水用于脱硫工艺水的尝试

广东某热电厂烟气脱硫（flue gas desulphurization,FGD）系统工艺用水量很大,为此,尝试将锅炉补给水系统的废水回用于FGD系统以降低水耗,但因FGD系统的工艺水品质要求较高,锅炉补给水系统的废水需进行处理方可回用于FGD系统。在分析了FGD系统工艺水的品质以及锅炉补给水系统废水的水质指标、废水处理原理、废水处理工艺流程的基础上,阐述了将锅炉补给水系统废水回用于脱硫工艺水的实现方法,以工业水和废水混兑,使水质达到要求,给出了在纯凝结水工况下和抽气工况下的混兑量。     

600MW直流炉无炉水泵开机探讨

定量分析了无炉水泵开机的限制因素，并就这些限制因素进行了逐一分解，找出克服这些限制因素的等价方法，并分析论证了无炉水泵开机的可行和安全，运行实践表明这种方法是可行的。     

不带炉水循环泵直流炉增加冷凝水箱至除氧器管道的结构改进

通过增加一根冷凝水箱至除氧器的连通管及其上的一个控制阀门,做到启动疏水水质合格后的工质回收,从而有效地克服直流炉启动系统不带炉水循环泵的不利因素及化学制水能力的限制和排汽装置真空的限制,解决了锅炉热态冲洗不能连续一次性完成,需要停炉制水,待储水量满足要求后再点火的问题,节约了水资源、缩短了锅炉冷态启动的时间,并给机组的...