大理石、花岗岩石粉对水泥浆体流变性能的影响

采用RS-SST型流变仪研究大理石粉-水泥复合浆体和花岗岩粉-水泥复合浆体的流变性能,分析不同粉体掺量下,新拌复合浆体屈服应力、塑性黏度以及触变性的变化规律。试验结果表明:大理石粉-水泥复合新拌浆体和花岗岩粉-水泥复合新拌浆体的流变性属于Bingham流体模型;随着剪切速率的增加大,新拌复合水泥浆体出现明显剪切稀化现象,随后塑性黏度逐渐趋向平稳;复合浆体中石粉掺量增大,浆体的屈服应力、塑性黏度、触变性均呈现增大趋势,花岗岩粉对水泥浆体流变性能影响较大。     

减水剂对水泥浆体流变特性的影响

前言近年来,美国 M.Daimon 和 D.M.Roy 教授、日本服部健一博士等人在水泥浆体中加入超塑化剂研究方面做了不少工作,他们认为:水泥和水搅拌后,同液相界面产生接触电位差,不同电荷的离子凝聚形成双电层结构,这时,由于带电颗粒间相互作用,双电层重叠,产生静电斥力而使颗粒分散;由于颗粒间存在范德华力而形成吸附层,使表面电位逐渐降低,界面形成ξ电位。掺入减水剂后,有机阴离子被吸附在水泥颗粒的表     

超塑化剂对水泥浆体流变特性的影响

<正> 减水剂对水-水泥悬浮体系流变特性及其机理的研究是减水剂研究和工程应用中的重要课题,近年来已日益引起学者和工程技术人员的重视。一些学者认为分散效应与水泥颗粒表面由于吸附了某些物质而引     

黏土和石粉对水泥浆体性能的影响

该文通过测定掺萘系减水剂水泥浆体的流动度和抗压强度,探讨黏土和石粉含量对掺加减水剂的净浆性能的影响。结果表明:黏土加入时,含泥量的增大会降低掺萘系减水剂的水泥流动度及试块7d和28d抗压强度。石粉加入时,随石粉含量增加,掺萘系减水剂的水泥流动度变化不大;石粉含量低于7%时,试块7d和28d抗压强度基本不变,甚至稍有增大。黏土和石粉掺量低于1%时,掺萘系减水剂的水泥的流动度及试块7d和28d抗压强度的影响都不大。     

不同细度石灰石粉对水泥浆体流变特性的影响研究

为研究花岗岩石灰石粉和S95级矿渣粉对水泥浆体流变性能的影响。采用R/S型流变仪测试了水泥-石灰石粉浆体、水泥-石灰石粉-矿渣粉复合浆体的流变性能,采用最小需水量法对浆体湿堆积密实度进行测试,并采用Zeta电位测试仪测试浆体的Zeta电位。结果表明：随石灰石粉掺量的增加和颗粒粒径减小（比表面积增大）,浆体的剪切应力和表观黏度减小,石灰石粉粒径对浆体的流变性能的影响大于掺量的影响;颗粒粒径更细的石灰石粉和矿渣粉改善了浆体的湿堆积密实度;掺入石灰石粉后浆体的Zeta电位降低,但同时掺加少量的矿渣粉可以在一定程度上提高浆体的Zeta电位,改善浆体中的絮凝现象。     

碱激发花岗岩石粉水泥浆体性能研究

为提高花岗岩石粉作为水泥矿物质掺合料利用率,利用碱激发原理,选用水玻璃提高其活性,分析水玻璃模数、掺量对花岗岩石粉水泥净浆抗压强度和流动性能的影响,并通过XRD和SEM分析水玻璃激发花岗岩石粉活性机理。结果表明:浆体流动性随着水玻璃模数和掺量升高均呈下降的趋势,当水玻璃模数1.2~1.4,掺量3%时,对掺量30%花岗岩石粉的水泥净浆抗压强度达到64 MPa。     

粉煤灰对水泥浆体流变性能影响的研究

研究了粉煤灰-水泥浆体系的流变性能,测试了不同粒径、不同掺量粉煤灰对水泥浆体流变参数(屈服应力τ0和塑性粘度η)的影响,探讨了粉煤灰-水泥浆体的触变性.研究表明:粉煤灰-水泥浆体系仍近似属于宾汉姆体,粉煤灰的掺入没有改变浆体的流变特性,但是对浆体的流变参数和触变性产生了较大影响.     

铁尾矿石粉细度对水泥浆体相容性的影响研究

对铁尾矿砂进行碾磨,制备出细度分别为D0.15、D0.075和D0.045的石粉,通过测定水泥净浆经时流动度和净浆Zeta电位经时变化,对石粉、水泥和水体系的相容性进行了研究。结果表明:当减水剂掺量为0.6%时,细度为D0.075的石粉初始净浆流动度为225mm,90min为160mm,流动度低于其它细度的石粉,石粉吸附减水剂的能力最强,需水行为最明显;掺入石粉越细,净浆Zeta电位越大,水泥净浆整体分散性越好。     

矿物掺合料对水泥浆体流变性能的影响研究

选用硅灰,不同细度的粉煤灰和偏高岭土,用流变仪来研究矿物掺合料对水泥浆体流变性能的研究,分别研究了矿物掺合料的种类及掺量,水灰比,平均粒径,外加剂掺量等情况下的水泥浆体的流变性能。为混凝土中矿物掺合料的选择提供依据。     

氯化钠对硅酸盐水泥浆体流变性能的影响

本文研究了氯化钠对水泥浆体标准稠度用水量、凝结时间和流变性能的影响,采用宾汉姆流变模型和Power Law流变模型对浆体τ-γ曲线进行拟合获得流变参数。结果表明:(1)随氯化钠掺量的增加,水泥浆体标准稠度用水量略微增加,凝结时间缩短;(2)水泥浆体的流变指数小于1,浆体呈剪切稀化现象;氯化钠的加入没有改变浆体的流变模型;(3)随着氯化钠掺量的增大,水泥浆体剪切屈服应力和塑性黏度系数降低,流变指数增大,氯化钠的加入有利于浆体早期工作性能的提高;(4)水灰比的增大,浆体的剪切屈服应力、塑性黏度系数和触变性均降低,流变指数增大。     

减水剂对新拌水泥浆体流变性能的影响研究

采用Haake流变仪研究了LS、FDN、SMF和ASP四种减水剂对新拌水泥浆流变性以及流变性经时变化的影响.结果表明,新拌水泥浆无论掺加减水剂与否,均属于假塑性流体,可用宾汉模型描述.减水剂的掺入明显降低了水泥浆的屈服应力,而对塑性粘度影响不大.当水灰比为0.32时,掺0.4%ASP水泥浆的屈服应力仅为6.64 Pa,而掺等量LS水泥浆的屈服应力较大,为16.28Pa.水泥浆流变性经时变化可分为三个阶段:剪切稀化阶段、剪切应力恒定阶段和剪切变稠阶段.剪切条件下减水剂的掺入有利于水泥浆流动性的保持.在相同条件下,LS对水泥浆流动性的保持能力较优、其次为ASP.     

温度对纤维素醚改性水泥浆体流变性能影响的研究

以纤维素醚改性水泥浆体的表观粘度、塑性粘度、剪切应力和屈服应力为主要评价指标,研究温度对纤维素醚改性水泥浆体流变性能的影响。研究结果表明:在同一温度下,随剪切速率的增加,改性水泥浆体的表观粘度、剪切应力均不断增大,屈服应力呈现先增大再减小的趋势;在同一剪切速率下,随着温度的升高,纤维素醚改性水泥浆体的剪切应力不断减小;在相同纤维素醚掺量下,随着温度的升高,水泥浆体的屈服应力、塑性粘度增大。     

盐石膏对硅酸盐水泥浆体流变性能的影响

对盐石膏进行扫描电镜和X射线衍射分析,获得其颗粒形态特征和化学成分,并采用RS-SST型流变仪研究盐石膏掺量对盐石膏-水泥浆体屈服应力、塑性黏度和触变性的影响。结果表明:盐石膏的主要化学成分为二水硫酸钙和碳酸钙;盐石膏-水泥浆体的流变性属于宾汉姆流体模型,随着剪切速率的增大,浆体明显表现出剪切变稀现象;随着盐石膏掺量的增加,水泥浆体的屈服应力和塑性黏度都增大,触变性逐渐增强。     

石灰石粉细度对水泥浆体流变性能的影响

为研究石灰石粉细度对水泥浆体流变特性的影响,选用旋转黏度计测定了水泥-石灰石粉浆体流变性能,采用Herschel-Bulkley模型对浆体流变曲线进行拟合得到相关流变参数.结果表明:随石灰石粉细度增加,水泥浆体结构新建能和稠度减小,动态屈服应力增大;增加石灰石粉细度会减小水泥浆体的触变性,延缓水泥浆体触变性的发展,促进水泥浆体瞬时结构恢复能力;随测试时间增加,水泥-石灰石粉浆体结构新建能减小,稠度和动态屈服应力增大.     

不同地区花岗岩石粉特性试验研究

目前机制砂已经占到了建设用砂的70％以上,在机制砂生产过程中产生大量的石粉.为推进石粉应用,采用三个地区六种花岗岩石粉试验研究了技术指标情况,结果显示:四川地区的花岗岩石粉MB值较小,两种细度的石粉MB值均为0.25,甘肃地区的花岗岩石粉MB值最大,细度为26.8％的粗石粉MB值为3.25,细度为7.6％的细石粉MB值...     

机制砂中的石粉对水泥浆体流动性和干燥收缩的影响

测试了石粉种类、掺入方式、掺量对水泥浆体流动度和干燥收缩的影响规律。试验结果表明:石粉内掺,水泥浆体流动度随掺量增加,石粉外掺,水泥浆体流动度随掺量线性下降,固体颗粒减水剂匹配量是掺石粉水泥浆体流动度的关键因素;石粉减少了水泥浆体的28 d干燥收缩,但石粉外掺的情形下应留意1 d干燥收缩的剧增。     

矿物掺合料对新拌水泥浆体流变性能的影响

利用磨细粉煤灰、磨细矿渣、沸石粉和硅灰作为矿物掺合料,研究了各种矿物掺合料对新拌水泥浆体流变性能的影响。研究结果表明:单掺时,矿渣的最佳掺量为20%,粉煤灰的最佳掺量为20%,硅灰的最佳掺量为8%,沸石粉的最佳掺量为10%;复掺时,矿物掺合料的最佳配合比为8%硅灰+12%矿渣。在此基础上,本文着重分析了各种矿物掺合料对新拌水泥浆体流变性能的作用机理。     

全风化花岗岩流变特性试验研究

全风化花岗岩物理力学性质十分复杂,水稳定性极差,具有明显的软岩流变特征,且具有显著的地区性差异。为掌握贵广线全风化花岗岩的流变特性以便指导工程施工,以东科岭隧道进口全风化花岗岩段为工程背景,现场取样,室内加工成不同含水率的3组试件,进行室内流变试验,采用分级加载,最终得到各试件在不同应力水平下的蠕变曲线。结果表明,各组试件流变特征基本符合Burgus粘弹性模型,加载方法和应力水平对试件的流变参数有影响;随含水率提高试件剪切模量下降,过渡蠕变段变短,蠕变速率加快,中等含水率以下时流变参数变化较小,接近饱和时流变参数变化显著。