不锈钢复合钢板热处理工艺研究

由于不锈钢与碳钢热处理工艺不同,并且S32750属超级双相不锈钢,热处理时如果控制不当易析出σ相,因此(S32750 16MnR)不锈钢复合钢板较常规不锈钢复合钢板的热处理性能更难控制。通过试验和试生产实践证明了(S32750 16MnR)不锈钢复合钢板完全可以通过适当的热处理工艺解决复层脆性相的析出与基层氧化严重的矛盾。作者就(S32750 16MnR)不锈钢复合钢板的热处理工艺进行研究。     

焊接件采用二相区热处理的可能性及其前景

这是法国焊接研究所和法国阿斯通-大西洋公司所做的有关试验研究和生产应用方面的报告。为了制造厚壁大型压力容器,法国已采用经济的电渣焊。通常电渣焊后要进行正火,以改善焊缝及热影响区的组织。但往往韧性达不到0℃的恰贝V型缺口冲击值=5.1kgf-M/cm~2的要求。鉴此,研究并应用了二相区热处理。焊接研究所用E26(低碳钢)、E36(C-Mn钢)和15MDV4-05(Mn-Mo-V钢)摸索过相变点间热处理的最佳条件。发现E26钢采用二相区间热处理的效果不大,而对于E36钢、15MDV4-05钢效果则很明显。阿斯通-大西洋公司已把二相区热处理应用到压     

热老化过程中焊态和热处理态核级316L不锈钢焊缝的组织演变

采用国产核级E316L焊条对20mm厚奥氏体不锈钢板进行多层多道填充焊接,之后对焊缝进行610℃×16h热处理和400℃下不同时间(400,2 000,3 500h)的加速热老化处理,研究了在热老化过程中焊态和热处理态焊缝中铁素体及析出相的演变。结果表明:焊态和热处理态焊缝的组织均由奥氏体、铁素体和析出相组成;随着热老化时间的延长,焊缝中铁素体的数量呈先增多后减少的趋势,铁素体形貌由断续网状变为较连续网状,再变为断续网状;焊态焊缝中铁素体的含量高于热处理态的;在热老化过程中,焊缝中的析出相主要为Cr_(23)C_6相和σ相,热处理态焊缝比焊态的更容易形成析出相;随着热老化时间的延长,Cr_(23)C_6相和σ相优先在晶界处析出并聚集,随后铁素体晶内也有Cr_(23)C_6和σ相的析出和聚集。     

固溶处理对2A16铝合金显微组织和性能的影响

研究了2A16铝合金的固溶热处理工艺,分析了不同固溶热处理工艺对2A16铝合金显微组织和硬度的影响;结果表明,在经过525℃×10 min固溶后,2A16铝合金能获得较好的固溶处理效果,为2A16铝舍金后续热处理工艺参数的确定及优化提供了参考依据.     

改善ASTM A668 Cl.E材质大锻件冲击吸收功及晶粒度的研究

正ASTM A668 Cl.E属于低中碳低合金钢,退火或正回火需保证产品的力学性能。某批ASTM A668 CL.E材质锻件化学成分要求(max)和实际成分见表1,热处理正回火后需保证最终性能值(σ0.2≥295MPa,σb≥570MPa,δ4≥22%,Ψ≥35%,AKV(0℃)≥27J),其取样部位见图1。     

固溶处理对2Al6铝合金显微组织和性能的影响

研究了2Al6铝合金的固溶热处理工艺,分析了不同固溶热处理工艺对2A16铝合金显微组织和硬度的影响;结果表明,在经过525℃×10min固溶后,2A16铝合金能获得较好的固溶处理效果,为2A16铝合金后续热处理工艺参数的确定及优化提供了参考依据。     

不同热处理制度对2A16铝合金显微组织和性能的影响

本文研究了2A16铝合金固溶处理后单级时效热处理工艺,分析了不同单级时效热处理工艺对2A16铝合金显微组织和硬度的影响。结果表明,在经过525℃×10min固溶后,150℃±5℃×6h单级时效时能获得较好的综合性能,为2A16铝合金时效热处理工艺参数的确定及优化提供参考依据。     

喷射沉积大尺寸A356铝合金管坯的组织与性能

通过多层喷射沉积技术制备了大尺寸A356铝合金管坯,采用光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪和拉伸试验机等分析了管坯的组织特征及后续轧制和热处理对管坯组织与力学性能的影响。结果表明:喷射沉积A356铝合金管坯的组织细小,但含有少量孔隙,第二相主要为近球形共晶硅和短棒状富铁相;喷射沉积管坯为大量雾化熔滴粘结而成,通过适当的轧制和热处理可以消除沉积坯中的孔隙和原始粉体界面强度弱等缺陷,提高其力学性能。     

焊后热处理对2A14高强铝合金电子束焊接头组织及力学性能的影响

轻质化的需求使得人们把关注的焦点集中于轻质材料,高强铝合金作为钢结构材料的最佳替代品,受到越来越广泛的关注,利用电子束焊接高强铝合金,为获得性能优良的2A14高强铝合金电子束焊接接头,采用焊后热处理,通过组织观察(光学显微镜和扫描电镜)、维氏硬度测试、接头拉伸性能测试等方法研究焊后热处理对2A14电子束焊接接头显微组织和性能的影响。结果表明,通过焊后热处理,焊缝中心原晶界分布的网状共晶组织回溶于基体组织中消失,焊缝内部析出大量弥散强化项,基体强化效果增强,显微硬度显著升高,由焊态下低于母材硬度直接升高至超过母材硬度。接头抗拉强度由原来的355MPa提高到465 MPa,超过了母材强度。接头断裂均发生在焊缝,由断口分析发现热处理后接头韧性增强,韧窝深度增加,且有第二相质点出现。     

防止20A低碳钢热处理变形——介绍分步淬火法

用20A 低碳钢制造的零件,在淬火时往往发生严重的翘曲(变形)现象,因此,大多数零件经过热处理后,还需要再进行一次矫正工作。但是,形状复杂的零件,在淬火变形以后时常不能矫正,因而产生大量废品。例如,形状复杂的冲制零件,就常常由于这个原因而报废。由20A 钢所制造的闭锁装置的外壳(如图1),以及其他零件,在热处理时都不能保证各主要尺寸在公差范围以内,因     

丙烯腈装置反应气体冷却器裂纹分析及修复技术

对丙烯腈装置反应气体冷却器筒体(厚55 mm,16MnR)与上、下管板(厚230 mm,15CrMo锻)之间环缝区(B1,B2)查出的16处裂纹类缺陷的性质及成因进行了试验分析。结果表明,它们是由焊接中夹碳造成的增碳区(出现脆硬的马氏体和二次渗碳体)及根部严重夹渣缺陷引发的氢延迟裂纹,产生于焊接后冷却至200℃以下或焊后热处理之前期间。在解决探伤、缺陷清除、焊接裂纹控制、现场局部热处理等技术问题后,成功完成了修复任务。     

游梁式抽油机悬绳器焊接裂纹的探讨

对游梁式抽油机悬绳器焊接裂纹产生原因进行了分析.结果表明:由于钢淬硬以后,焊缝在氢的诱发和促进下发生脆化,并在拘束应力的作用下而形成了裂纹;铸件焊缝熔合线开裂是因为铸件热处理不完善所致,为此采用了"先E4303焊条打底,后E5016焊条进行第二层焊接"的工艺方法,有效地解决了该悬绳器焊缝冷裂纹的产生.     

改善SA387Gr11CL1（H）钢焊缝低温韧性的试验研究

某台SA387Gr11CL1（H）钢冷换设备的产品焊接试板在进行力学性能试验时,焊缝一18℃冲击功不合格。通过分析研究和焊接工艺试验,查明了导致焊缝韧性不合格的原因。经过多次热处理试验,确立了适合的热处理工艺,运用于该台设备壳体焊缝中,显著提高了原焊缝的韧性,取得了良好效果。     

压力管道在役焊接粗晶区组织与硬度研究

采用自行研制的平板腔式带压焊接模拟试验装置,以水为介质,对X70管线钢在不同内部介质压力、不同壁厚和不同焊接线能量下粗晶区的组织与硬度进行了模拟研究。结果表明:内部介质的压力对粗晶区的组织和硬度影响不大,随着线能量或板厚的减小,焊缝平均硬度和焊接热影响区最大硬度值增大。水介质从焊件带走了大量的热量,加速了焊接接头的冷却速度,热影响区形成了贝氏体铁素体和粒状贝氏体组织,虽然改变板厚和线能量,但热影响区组织组成相基本不发生变化,只是组织形态和数量发生变化。适当增大焊接线能量,能减少高硬度不平衡相的形成,从而降低焊接热影响区氢致开裂敏感性。     

N610E钢制10万m3原油储罐组焊技术

N610E钢属ReL≥490MPa调质高强钢,可适用于100kJ大线能量焊接,首次应用于10万m3大型原油储罐的建造,钢板经检验和复验各项性能优良。设备的焊接工艺评定按JB4708—2000和GB50128--2005进行,数量较多,程序复杂。现场组焊遵循有关标准规范,尤其是通过调整壁板纵缝坡口型式和间隙控制了气电立焊线能量,结果表明N610E各项性能均满足10万m3大型啄油储罐的建造。     

2A14铝合金法兰焊接裂纹修复

铝合金以其良好的力学性能、防锈性能和轻量化而被广泛用于航空、航天等领域。但铝合金特有的物理-化学性质导致其焊接性极差,极易产生气孔、裂纹等焊接缺陷。主要对2A14铝合金法兰焊接裂纹的产生原因和补焊工艺特点,各种注意事项以及对铝合金焊接裂纹补焊工艺规范进行了详细讨论和探索,同时制定了严格的和细化的补焊工艺流程,完成了该法兰的补焊操作。     

焊后热处理对ASTM4130钢焊接粗晶区韧性的影响

采用焊接热模拟试验研究了焊后热处理不同保温时间对ASTM4130钢焊接粗晶区组织和韧性的影响,同时分析了预热温度对粗晶区焊后热处理效果的影响。试验结果表明,经640℃不同保温时间的焊后热处理,ASTM4130钢粗晶区未发现再热脆化现象;随着保温时间的延长,冲击功先升高后降低,在保温时间为2．0h时达到峰值;在焊后热处理工艺相同的情况下,提高预热温度冲击功却稍有降低。试验证明：预热温度200℃,焊后热处理工艺为640℃×1．5h,粗晶区可获得良好的强韧性匹配。     

我国高压换热器管板（12Cr2MolR）堆焊技术发展现状

首先介绍了高压换热器的结构,以及高压换热器管板材料12Cr2M01R的焊接性。其次,介绍了高压换热器管板（12Cr2M01R）常用的一些堆焊方法,包括带极堆焊、焊条电弧焊堆焊（SMAW）、实芯焊丝自动钨极氩弧焊堆焊（Au—toTIG）、药芯焊丝C02气体保护堆焊（maw）等。最后介绍了高压换热器管板（12Cr2M01R）常用的堆焊材料,如不锈钢（奥氏体不锈钢和双相不锈钢）、镍基合金等。     

904L不锈钢复合板封头的焊接和热处理

分析了(Q345R+904L)复合板封头的制造特点,通过对封头拼缝焊接和热处理工艺的试验,封头制造由Q345R钢板冲压成型后堆焊904L的方法改为复合板直接冲压成型,基层和复层各项性能指标完全满足技术要求,降低了每个封头堆焊的成本,缩短了制造周期。     

10Ni3MoVD锻件焊接裂纹敏感性试验研究

采用多种试验方法对抗拉强度级别为610MPa的-50℃低温高强钢锻件10Ni3MoVD焊接冷裂纹和再热裂纹敏感性进行试验和综合评定,为该锻件焊接和焊后热处理工艺的制订提供了可靠的依据。