会员之窗

近日，二重研制的980 mm缸径的国内最大低速二冲程船用柴油机气缸盖及活塞杆新材料的各项数据通过认可，并获得世界最大的船用主机制造商MANB＆amp;W集团船用锻钢新材料专利首制认证证书，标志着二重目前已具备承制980 mm缸径以下的各类大型低速二冲程船用柴油机锻件的资质。     

汽车减震器活塞杆断裂失效分析

通过光学显微镜、扫描电子显微镜和能谱仪等分析手段,对汽车减震器活塞杆压弯检验过程中的异常断裂原因进行了分析。结果表明,活塞杆表面镀Cr层厚度约为24 μm,次表层淬硬层深度约为0.8 mm,次表层组织为回火马氏体+少量铁素体,心部基材组织为铁素体+珠光体;压弯试验时,活塞杆首先在最大弯曲应力一侧的高频淬火区发生氢脆开裂,裂纹形成后,活塞杆在外加应力作用下发生快速失稳断裂。在此基础上,提出了消除活塞杆氢脆隐患的改进措施。     

日本标准 船用一般锻钢件超声波探伤检查 JFSS-I3-1995

本标准适用于螺旋桨轴、中间轴、推力轴(轴径≥200mm)及船用柴油发动机用的连杆、活塞杆、十字头(杆径≥200mm)的超声波探伤检查。     

船用一般锻钢件超声波探伤检查

JFSS-I3-19951　适用范围本标准适用于螺旋桨轴、中间轴、推力轴(轴径≥2 0 0 mm)及船用柴油发动机用的连杆、活塞杆、十字头(杆径≥2 0 0 mm)的超声波探伤检查。另外,船用舵杆、舵销等的锻件在供需双方同意情况时也可使用本标准。2　探伤时机探伤应在最终热处理后,键槽和钻孔等加工之前进行。3　探伤面的状态经机加工或经砂轮磨削的探伤面粗糙度应达到35 S(根据JIS B0 60 1表面粗糙度表示的2 5 S～5 0S) ,不能有妨碍探伤的刀痕和异物等。4　探伤仪探伤仪要符合第 章规定的“超声波探伤仪及其性能标准”的要求。5　耦合剂耦合剂原则上…     

42CrMo钢高频感应淬火及回火对组织及硬度的影响

采用高频感应加热对42CrMo活塞杆进行表面淬火,然后对其进行200℃×2 h回火。采用VHX-600K金相显微镜和HXD-1000硬度仪对其进行组织观察和硬度分析。结果表明,42CrMo经高频感应加热表面淬火以及淬火+回火工艺处理后,淬硬层为马氏体组织,过渡区为马氏体与回火索氏体的混合组织,基体为回火索氏体。两种处理条件下淬硬层的深度分别为1.9、1.8 mm,平均硬度分别为435、415 HV0.1,可满足实际要求。     

真空高压气淬D406A钢的淬透性

研究了不同气淬压力对D406A钢力学性能、淬透性、显微组织的影响。研究表明,随气淬压力增大,D406A钢淬透深度增加,5bar气淬压力下,能淬透ø20mm的D406A钢圆棒,1.5bar气淬条件下,能淬透ø10mm的D406A钢圆棒。气淬试样力学性能均能满足相关标准要求,显微组织为均匀的板条马氏体。     

9Mn2V精密冷冲凹模碳化物超细化强化处理工艺

图1为精密冷冲凹模,其结构复杂,要求淬后HRC58-61,凹模各部分尺寸变形不得超过±0.05mm。采用T10A钢时常因淬裂和变形超差而报废,合格率很低。改用9Mn2V低合金工具钢790℃加热。淬入150～190℃硝盐中再200±10℃×2h回火空冷     

大马力柴油机活塞杆的气体氮碳共渗

一、前言船用柴油机活塞杆是活塞部件中的重要构件,活塞头紧固在其上端。在柴油机运转过程中,活塞杆连同活塞头一起在气缸内作     

钻探工具管壁件局部感应淬火工艺改进

图1所示是一种钻探工具管壁件的一端,材料AISI4130钢,机加工后待局部高频淬火硬化即为成品。该零件外形尺寸75 mm×270 mm,一端带有舌头,热处理要求较为特殊,淬硬区域为端面开始以下5～6 mm长度范围内,螺纹处不允许硬化;舌头淬硬区域是从离舌头顶部6 mm开始以下区域,舌头顶部3 mm长度范围不允许硬化;硬化层深度要求≥0.76 mm,硬度要求40～50 HRC。     

40CrNiMo钢辊轴的热处理工艺

重庆单轨交通 PC 梁铸钢支座辊轴材质为40 CrNiMo钢,直径矱130 mm,中心为矱22 mm 通孔。该辊轴用来连接上下摆支座,主要承受剪力。力学性能要求Rm≥950 MPa,ReL≥830 MPa,KU2≥78 J。由于该辊轴截面较大,采用单一油淬工艺后心部难以淬透,力学性能达不到技术要求,若采用水淬工艺,冷速过快又容易造成应力过大而开裂。而我公司冷却介质仅有盐水和油,又无水淬油冷工艺经验,为此,我们进行了大胆探索,采取水冷＋空冷＋油冷的淬火工艺方案,经过多次试验,确定了合理的辊轴热处理工艺,最终使40 CrNiMo钢辊轴的性能满足了技术要求。40 CrNiMo钢辊轴加工工艺流程为：下料-粗加工-热处理-精加工-低温多元共渗。     

AQ251淬火剂在凸轮轴中频淬火中的应用

我厂生产的东风(4)内燃机车16240柴油机凸轮轴,其材质为50Mn钢,要求凸轮型面和轴颈表面进行中频加热淬火。成品淬硬层深度:凸轮型面2～5mm,轴颈表面1.5～4mm。采用水淬时,易产生淬火裂纹;油淬则冷却速度不足,淬火硬度达不到要求。我们曾使用过CL-1有机淬火剂及聚乙烯醇淬火     

用预冷淬火减少杠杆支架畸变

图1所示杠杆支架是某武器控制系统的一个承力件,设计选材为45钢,要求淬火硬度32～37HRC。该零件由于结构复杂、壁薄厚不均,最大壁厚处13mm,最小壁厚处4mm,而且都是直角过渡。曾采用“快速淬火油”淬火、硝盐浴马氏体等温淬火,薄壁处能淬上火,但厚壁处均淬不上火;采用空-水-油预冷双液淬火,薄、厚壁部位都可淬硬53～55HRC,而且尖角处没有出现裂纹,但薄壁处畸变严重,很难校正。因此寻求一种畸变较小的淬火介质和淬火方法是解决问题的唯一途径。     

42CrMo钢大直径长轴件的淬火冷却工艺

针对大尺寸42Cr Mo钢轴类件的淬火冷却存在油淬性能低于要求,水淬易产生开裂的问题,本研究将水-空交替控时淬火冷却技术和配套的设备,成功应用于直径510 mm、长度9500 mm的42Cr Mo钢轴类件的淬火冷却。结果表明,采用水-空交替控时淬火冷却工艺与设备处理工件的硬化层深度达30 mm,近表面基本上为马氏体组织,并且表面硬度偏差为±1.4 HRC,零件均匀性得到提高。     

冷却方式及试样尺寸对42CrMo钢磨削淬硬层影响

在MM7132平面磨床上对42CrMo钢进行了磨削淬火试验,研究了冷却方式及试样尺寸对淬硬层厚度及淬硬区组织的影响。结果表明:在湿磨条件下,随磨削深度的增加,淬硬层厚度总体呈增加趋势,淬硬层厚度均达到1.5 mm。磨削深度为0.2 mm、试件高度为100 mm干磨时,淬硬层厚度为0.75 mm,淬硬层显微硬度最高为771.8 HV;试件高度为150 mm时淬硬层厚度为0.5 mm,淬硬层显微硬度最高为605.4 HV。干磨时马氏体组织更细小。     

低碳含硼钢方坯表面淬火工艺及组织演变

利用建立的淬火-自回火过程传热模型开展了铸坯表面淬火试验研究,分析了淬火后铸坯表层组织的演变规律以及相应组织的形成条件.结果 表明:表面淬火可以有效消除铸坯表层组织中的膜状铁索体,形成一定的淬透深度.在40～60 s的淬火时间内,淬透深度从8 mm提高到10 mm;在60～100 s的淬火时间内,淬透深度基本保持在10 mm左右.在显微组织分析的基础上,结合铸坯表层区域传热分析,给出了低碳含硼钢的两种在线表面淬火工艺方案,其预期表层组织分别为贝氏体(弱冷方案)与回火索氏体(强冷方案).对于弱冷方案,淬透深度为4～～5 mm;对于强冷方案,淬透深度可达到10 mm左右.     

45钢滚压机导板淬火与校正工艺

45钢制滚压机导板(图1),要求HRC50～55,全长弯曲变形量<0.3mm。其工艺流程为:锻造-正火-粗加工-调质-加工成型-淬、回火-粗磨-人工时效-精磨。按常规工艺淬火,常因变形大,无法校正,造成废品。为此     

40Cr钢量化水淬应用研究

研究了量化水淬对40Cr钢淬硬层深度及淬火畸变的影响,将其与普通水淬和油淬进行了比较。结果表明,当量化水淬的工艺参数K=3、Ts=70℃时,主要冷却特性参数分别为Vmax=93℃·s-1、V300=68℃·s-1、t200=20.5s时,40Cr钢量化水淬的冷却能力介于普通水淬和普通油淬之间,其表面硬度为58HRC、硬化层深度为4.60mm、淬火畸变平均值为0.093mm,也介于普通水淬和普通油淬之间。     

42CrMo钢单程与往复磨削淬硬试验研究

在MM7132平面磨床采用单程、往复磨削对调质态42CrMo钢进行磨削淬硬试验.结果表明:0.2 mm 三次往复磨削、0.3 mm两次往复磨削、单程0.6 mm磨削条件下淬硬层均获得了马氏体组织.0.2 mm 三次往复磨削淬硬层为细小的针状马氏体组织,其显微硬度最高值为824.2 HV;0.3 mm两次往复磨削淬硬层为板条状马氏体组织,其显微硬度最高值为752.2 HV,单程0.6 mm磨削淬硬层为体积略大的板条状马氏体组织,淬硬层的硬度最高值为724.4 HV.     

高强韧性螺栓的选材与热处理工艺探讨

中速船用柴油机由于其特殊需要,其缸盖螺栓和连杆螺栓的强韧性指标要求明显高于低速机（B＆W和Sulzer）的技术要求,经热处理调质后的机械性能要求为：Rm1200-1350MPa,Re≥1050MPa,A≥13％,Aku5≥40J。本文阐述了先后选用35CrNi3WA和30NCD16两种钢材的因由及其热处理调质后的机械性能结果。由试验结果可知,35CrNi3WA和30NCD16钢中的W或Mo元素虽降低了,但并没有彻底消除钢的回火脆性。通过降低钢的淬火温度,延长钢的回火保温时间,增加回火次数以及采用回火后快冷的方式都有助于提高冲击韧性。35CrNi3WA经多次调整工艺参数,虽然冲击值有所提高,但仍无法满足高强韧性的技术要求;而30NCD16钢先后做了不同淬火温度的油淬试验和降温淬CaCl2饱和水溶液试验,发现油淬试验参数稳定性较差,时好时坏,840℃淬CaCl2饱和水溶液＋550℃水冷2次的工艺不仅能够满足技术要求,并且其热处理工艺性和重现性较好,说明30NCD16可以考虑作为高强韧性螺栓的选材。     

38CrMoAlA活塞杆调质与渗氮工艺

<正>活塞杆在使用过程中对主杆有较高的性能要求,因此对活塞杆表面渗氮的性能要求也较高。通常的指标为硬度850~1100 HV,渗氮深度0.45~0.55 mm,硬度梯度平稳。根据以上要求,我们总结了一套较为合理的热处理调质工艺,并对38CrMoAlA钢的不同调质硬度对渗氮性能的影响进行了试验分析,结果表明,如果调质硬度(时效前)在30~32 HRC范围内,渗氮层的主要技术指标就能达到图纸规定的要求。