U165超高强度钻杆钢韧脆转变临界点的表征方法

采用冲击吸收能量法、剪切断面率法以及非剪切区颈缩比法对U165超高强度钻杆钢的韧脆转变温度进行了表征。结果表明：U165钻杆钢的韧脆转变温度约为1.8℃,高于1.8℃时,断裂模式逐渐变为韧性断裂,低于1.8℃时,断裂模式逐渐变为脆性断裂。非剪切区颈缩比法得到的试验钢的韧脆转变温度与冲击吸收能量法、剪切断面率法得到的基本一致,这说明非剪切区颈缩比法可用于表征试验钢的韧脆转变温度。3种方法相互结合,能够更有效地表征材料的韧脆转变温度。     

Boltzmann函数拟合法确定高强钢韧脆转变温度

为检测一种高强低碳贝氏体钢的韧脆转变温度，基于－196～0 ℃温度间的低温冲击功和冲击试样断口形貌及变化规律，采用Boltzmann函数拟合了冲击功-温度曲线。结果表明：采用Boltzmann函数拟合冲击功-温度曲线相关系数为0.999，可以用来预测高强低碳贝氏体钢在0～196 ℃之间的冲击功，韧脆转变温度为－78 ℃。     

16MND5锻件的制造

通过控制冶炼时配料的化学成分,减少气体和夹杂物的含量。采用合适的锻造和热处理工艺,使锻件的超声波探伤检验、金相检验、力学性能检验结果全部合格,FATT50为-35℃,RTNDT≤-12℃。     

热处理对20钢韧脆转变温度的影响

针对煤炭行业常用的20钢冻结管的作业环境,参考低温用管的有关标准,对热轧态及不同正火状态下的20钢冻结管的拉伸性能和低温冲击韧性进行检验分析,并采用Origin软件拟合20钢的韧脆转变温度曲线.分析结果表明：经过860℃、880℃、910℃正火后,20钢的韧脆转变温度下降到-30～-20℃;正火态的组织晶粒度比热轧态的粗大,但正火后20钢的低温冲击性能大幅度提高.     

含硼超高锰钢的韧脆转变温度的研究

采用系列冲击法测定了含硼超高锰钢在20～-80℃的冲击韧性.根据脆性转变温度曲线和断口形貌,确定其韧脆转变温度为-70℃,并分析了影响韧脆转变温度的因素.     

核电压力容器用16MND5钢筒形件的锻造

根据16MND5钢材料性能要求,制定合理的锻造工艺。通过DEFORM模拟,证明了在此锻造工艺条件下操作能够改善锻件心部组织缺陷,生产出质量合格的16MND5钢锻件。     

取向硅钢韧脆转变温度及影响因素

以鞍钢0.27 mm规格高磁感取向硅钢板为研究对象,通过测量不同温度下常化样品的力学性能,结合微观组织和断口形貌观察,确定其韧脆转变温度及影响因素。结果表明:该取向硅钢临界断裂强度约为590 MPa,韧脆转变温度区间为60~80 ℃。在0~100 ℃测试温度范围内,随温度升高,磷元素偏聚浓度由90%左右降低至65%左右,相应平衡时间短,有利于提高晶界结合强度并弱化脆断倾向。此外,常化组织晶粒粗化和铁素体与珠光体不均匀变形产生的微裂纹是脆化的主要组织因素,不利于取向硅钢的冷轧加工。     

不锈钢X10CrNiMoV12-2-2韧脆转变温度的测试

介绍汽轮机叶片材料X10CrNiMoV12-2-2韧脆转变温度(FATT<,50>)的测试过程及技术难点,并对实验数据进行了进一步分析和讨论.结果表明,FATT<,50>的测试符合ASTMA 370、GB/T229-1997标准的要求.随着温度的降低,冲击功急聚下降.     

回火对42CrNiMo6钢韧脆转变温度的影响

通过热处理工艺试验,研究42CrNiMo6钢的韧脆转变温度。根据42CrNiMo6钢在不同回火温度下的低温冲击吸收功,推算冲击断口形貌的剪切断面率。结果表明,590℃回火后,合金韧脆转变温度为室温;620℃回火后,合金韧脆转变温度为-50℃;而650℃回火后,合金韧脆转变温度为-70℃。回火温度的提高会增加合金的低温冲击吸收功,但会降低材料强度和韧脆转变温度,提高材料的工况应用范围。     

600MW核电稳压器用钢16MND5(A508—3)的冶炼铸锭技术

针对二重集团公司首次生产核电稳压器用 16 MND5所面对的种种技术难题 ,系统地提出了一系列完整的技术解决方案 ,并成功地指导了多炉 16 MND5核电稳压器用钢的生产实践 ,获得了大量核电用钢的生产经验     

电站设备大型锻件脆性转变温度的探讨

文章详细介绍了脆性转变温度的定义和测定方法,分析对比了行业标准对不同锻件的脆性转变温度要求。     

提高16Mn压力容器锻件低温性能的工艺优化研究

比较压力容器材料16Mn锻件的热处理工艺改进前后的检测结果,采用降温淬火的调制工艺对改善大锻件内部组织及晶粒度有积极影响,能够提高锻件材料的低温冲击韧性。     

热处理工艺对16MnR钢脆性转变温度的影响

对16MnR钢热轧板进行了不同的热处理。用系列冲击试验（能量）法，结合冲击断口形貌变化确定了脆性转变温度。光镜（0M）和扫描电镜（SEM）显微组织观察表明，脆性转变温度与热处理及其引起的组织变化密切相关；并且脆性转变温度按下列热处理态顺序降低：热轧态、正火、淬火后高温回火．     

热处理工艺对16MnR钢脆性转变温度的影响

对16MnR钢热轧板进行了不同的热处理。用系列冲击试验(能量)法,结合冲击断口形貌变化确定了脆性转变温度。光镜(OM)和扫描电镜(SEM)显微组织观察表明,脆性转变温度与热处理及其引起的组织变化密切相关;并且脆性转变温度按下列热处理态顺序降低:热轧态、正火、淬火后高温回火。     

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 推荐采用Boltzmann函数描述冲击功与温度的关系曲线,介绍了基于Origin软件评定韧脆转变温度的方法,示例讨论说明该方法简便正确、精度高,可作为实验室冲击试验数据分析的工具。     

冷辗平及时效处理对18MND5钢筒体试板力学性能的影响

为保证下筒节焊缝见证件辗平后的力学性能与母材一致,在辗平后进行了不同温度恢复母材力学性能的消应退火处理。通过进行力学性能试验,找出合适的恢复母材力学性能消应退火温度。     

核电站压力容器用大型锻件超声波检测标准对比

分析比较了ASME,RCCM相关标准规范中大型锻件制造阶段超声检测方法、时机和验收条件等内容.对大型锻件制造过程中超声检测技术条件的制定有一定的借鉴意义.     

25CrNi3MoV大型锻件用钢冲击性能的研究

对新型大锻件用钢25CrNi3MoV在不同回火温度和冲击试验温度下的组织与冲击性能进行了研究.结果表明,25CrNi3MoV钢在200～600 ℃范围内回火时,随回火温度的升高,屈服强度缓慢下降、冲击吸收功缓慢增大;600 ℃以上回火时,强度急剧下降、冲击功迅速升高.670 ℃回火后,试验钢具有良好的强韧性配合,屈服强度为750 MPa,室温冲击功为92 J,脆性转变温度50% FATT为-90 ℃.