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蜂窝陶瓷辐射体非稳态传热特性研究 总被引:1,自引:0,他引:1
将辐射体的整体辐射简化为单空腔辐射的总和。在一定假设条件下,建立了空腔非稳态传热数学模型,并根据武钢均热炉热锭加热工艺制度,对空腔非稳态传热进行了数值计算,分析了均热炉采用多孔辐射体的节能效果。 相似文献
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将蜂窝陶瓷辐射体的传热效应看成是每个空腔传热效应的总和,对单空腔内的对流与辐射传热进行了数值计算,根据计算结果进行函数拟合,得到流经辐射体的烟气温降拟合函数;由拟合值与数值计算值的比较可见,在本文的研究范围内,拟合函数完全满足实际工程设计的精度要求,可供设计采用。 相似文献
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蜂窝体辐射,对流复合换热效应的研究 总被引:1,自引:1,他引:0
蜂窝体是由贯穿本体非常密集的小孔构成,当载热气体迎着小孔流过蜂窝体时,则其中每一单孔变成非等温空腔。考虑开始段影响,分析研究了空腔内辐射、对流热交换。空腔内壁的不同区域之间以及内壁与两端环境之间有辐射热交换。气体与内壁之间的对流给热系数沿长度方向上的分布,设定呈阶梯形。用可分核法求解能量控制方程。所得结果与实测值较为吻合。最终给出了系统参数对内壁及气体温度分布的影响。 相似文献
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本文选择两种材质作为在线黑体空腔,测量了两种腔体的温度分布,计算了黑体空腔的有效发射率分布和腔体的精度等级。计算结果表明,黑体空腔精度是足够的。 相似文献
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黑体空腔式钢水连续测温系统分析及优化 总被引:1,自引:0,他引:1
在对黑体空腔式钢水连续测温系统结构和原理进行分析的基础上,针对在线黑体空腔不满足基尔霍夫理想黑体物理模型的特点,建立了在线黑体空腔积分发射率的计算模型,有效解决了在线黑体空腔"不等温性"和"非密闭性"对测量的影响.通过对积分发射率影响因素即传感器几何特性、温度分布、材料发射率、腔口与探测器之间的距离和环境温度的分析,给出了传感器结构的优化参数.实验表明,优化后的传感器具有较高灵敏度和准确度,测量误差≤±3℃. 相似文献
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运用牛顿流体理论作为爆炸密实饱和砂基的力学模型,在实验室试验和工程中,用标志网格法进行计算,从而得出爆炸空腔的形状与水下药包爆炸的气泡形状相似,两种不同的粘性系数流体,其应变速率等值线分布相同,饱和砂中爆炸空腔发展及饱和砂运动规律与水下爆炸具有相似特性。对研究复杂的介质爆炸密实问题,可借助成熟而简单的水下爆炸理论。 相似文献
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辐射管炉炉膛辐射换热计算方法 总被引:3,自引:0,他引:3
文章提出了计算辐射管炉内辐射换热的两种简化方法:当量连续灰平面法和假想面法,并与实际情况进行了比较计算.结果表明,两种方法都能较精确地计算辐射管炉内辐射换热,而假想面法具有更强更优越的实用性. 相似文献
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辐射全交换面积的Monte Carlo算法 总被引:6,自引:0,他引:6
本文提出并实现了用Monte Carlo法求算段法辐射全交换面积矩阵。本方法简化了计算环节和算法,大幅度减少计算工作量,实现了段法和辐射概率模拟法的更好结合。 相似文献
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利用离散坐标法对圆柱形炉膛辐射传热进行了计算,结果与计算精确的区域法的计算结果符合较好;同时又利用离散坐标法和热流法对旋流燃烧室温度场进行比较计算,结果表明:离散坐标法计算结果与文献中实验结果符合较好;离散坐标法具有较好计算精度,可应用旋流燃烧辐射计算中. 相似文献
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一、辐射管炉内的热交换在辐射管供热的工业炉内,参与辐射热交换的物体是辐射管、炉衬和被加热的工件。因为工件通常在中性气氛(N_2可达90%)、还原性气氛(H_2可达75%)或渗碳气氛(CO可达12%)等可控气氛内加热,有时就在一般的空气内加热,这类气氛内三原子气体的含量一般都不高,因而炉内气氛对辐射换热并没有重大影响(和电阻炉内的辐射传热颇为相似),计算时可不必考虑气体辐射。由辐射管传给工件的热量按下式计算: Q_(fg)=Ψ_(fg)C_d[((T_f)/(100))~4 相似文献
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在考虑肋片与内外管壁的辐射换热情况下 ,建立了带肋片辐射换热器的传热方程 ,举例说明了计算方法 ,并与不考虑肋片与内外管壁的辐射换热的结果进行了比较。 相似文献
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根据钢包出钢完毕后的传热特点,推导出包底耐火材料的自然对流换热系数和辐射换热系数计算公式,并由此计算出包底的对流辐射换热系数.通过举例计算发现,在包底温度介于1400~1600℃时,对流换热系数远小于辐射换热系数,且其大小随温度升高略有降低;对流辐射换热系数随温度的升高而增加,且其大小与温度基本呈线性关系. 相似文献