液化石油气贮罐裂纹分析

本文以一台１００ｍ＾３液化石油气贮罐开罐检查所发现的裂纹为例，分析了裂纹产生的多种原因，提出了防止裂纹产生的措施和开罐检查中提高检验质量的建议。     

氯碱生产装置的应力腐蚀裂纹及防治

氯码生产装置因应力腐蚀裂纹而破坏的现象十分普遍,损失巨大。首先对应力腐蚀裂纹的性质,产生的条件及形成的机理作了分析,提出了防治应力腐蚀的几点措施。     

贮罐的腐蚀与防护

介绍了各类贮罐的外部、底部及内部的腐蚀原因、防护方法及其设计要求。     

8000m^3液氨贮罐的安装

介绍了大化合成氨装置中８０００ｍ＾３液氨贮罐的安装方法，工艺及检验过程，对化工系统大型低温容器的现场安装有一定的指导意义。     

我厂盐酸贮罐腐蚀事故分析

我厂盐酸扩建工程所上的两台盐酸贮罐于1989年采用玻璃鳞片保护,厚三毫米,投产后,一台仅用3个月就因局部涂层损坏而漏酸,另一台使用6个月后也腐蚀穿孔。几经修补,造成生产被动局面。1990年10月下旬,两台酸罐底部又补衬环氧玻璃钢,施工单位采用C—20固化剂配料。酸罐使用不久,     

换热器列管与管板焊接应力腐蚀裂纹的防治

据统计,化工设备发生的失效破坏中,近一半是应力腐蚀裂纹造成的,特别是在换热器列管与管板焊缝中,由于应力腐蚀裂纹而造成泄漏是一个普遍存在的问题。我公司在役换热器,特别是净化工区的换热器,列管与管板焊缝泄漏很常见。鉴于上述原因,我们对列管与管板焊缝易发生泄漏的原因进行了调查分析,并研究了换热器的制造和检修过程中的相应措施。1泄漏原因分析1．1泄漏点形态特征我公司组织设计、制造、检测部门有关技术人员对换热器列管与管板焊缝的泄漏点进行观察分析,结果发现这些泄漏点基本上都是裂纹引起的,其形态是稀松分布的网状…     

奥氏体不锈钢的应力腐蚀断裂及防止方法

介绍了不锈钢产生应力腐蚀断裂（ＳＣＣ）的基本条件及特征，主要论述了奥氏体不锈钢在几种常见介质中应力腐蚀断裂及其防止方法。     

合成氨厂氨球罐的腐蚀评估

介绍大型氨球罐的开罐检查及修复缺陷的各项措施,对腐蚀开裂的现象进行原因分析,并提出了解决措施。     

液氯计量槽的腐蚀与防护

文中以液氯计量槽被腐蚀破坏为例,阐述了常见几种腐蚀的形态和行为。认为液氯计量槽主要存在点腐蚀、疲劳腐蚀、冲刷腐蚀３种形态,同时提出了改进建议。     

应力腐蚀原因及对策浅析

针对设备存在的应力腐蚀问题进行了分析 ,并从选材、结构设计、使用等方面提出了解决应力腐蚀的对策。     

液氨球罐裂纹萌生主要影响因素探查及可靠性估评

本研究以一台曾出现大量裂纹的液氨球罐为例,测定了该球罐壳体材料SPV36及其焊接接头的常规断裂韧性δ_(cr)和在液氨介质作用下的断裂韧性δ_(scc);通过对球罐内壁焊接热影响区的硬度测定、残余应力测量及金相分析等,初步判定该球罐裂纹的性质属于应力腐蚀开裂.应用故障树分析方法(FTA方法)探查了该液氨球罐萌生裂纹的多因素效应,寻求了主要影响因素.文中提出了球罐检修时宜采用的某些避免或减少裂纹萌生的措施和建议.本文还以我国“压力容器缺陷评定规范(CVDA-1984)”为依据,对该球罐的整体可靠性进行了估评.     

Influence of Deformation-Induced Martensite on Stress Corrosion Cracking of AISI 321 Stainless Steel

Specimens of AISI 321 stainless steel(0Cr18Ni9Ti)of various martensite contents were prepared bythe low temperature(-70℃)elongation method.X-ray diffraction(XRD)and transmission electron micrograph(TEM)techniques were used to study the phase transition process and its structure.The relationshio betweendeformation-induced martensite and stress corrosion cracking(SCC)susceptibility of the steel in 42%(boiling)MgCl_2 solution was investigated using the constant load SCC test with the normalized threshold values.The re-sults reveal that when the α'-martensite content is less than 5% and also in the range of 15%-24%,the SCCsusceptibility of this material decreases with the increase of α'-martensite content.However when the α' martenstiecontent is in the rang of 5%-15% and more than 24%,the SCC susceptibillty of this material increases withthe increase of the α'-martensite content.The SCC fracture surface of the specimens exhibits a stepped fracturesurface and transgranular stress corrosion fracture surf     

Stress Corrosion Cracking of Bioactive Glass Composites

Bioactive glass was reinforced with 20 vol% Ag particles and 20 vol% SiC whiskers. Fatigue parameters and lifetime data for the two composites were determined via the stressing rate dependence of the bend strength in a bio-simulating buffered solution (pH of 7.4). A lifetime of 10 yr was estimated for the SiC-reinforced composites under bend stresses of 34 MPa and for Ag composites under 23 MPa. Stresses for similar survival of pure bioactive glass are 17 MPa.     

论应力腐蚀断裂

本文简明扼要地阐述了金属材料在许多环境中同时受应力和腐蚀的作用,产生了裂纹甚至断裂;分析了应力腐蚀产生的机理,介绍了低碳钢和奥氏体不锈钢产生应力腐蚀的原因、现象和影响因素;同时,也提出了防止应力腐蚀裂纹产生的四种方法.     

LPG球罐应力腐蚀分析

应力腐蚀开裂已为大家所熟悉,但液化石油气(LPG)球罐的应力腐蚀开裂问题的研究较少。简述了LPG球罐在湿H2S环境下的腐蚀开裂及危害性,并就广大范围内球罐内出现裂纹的特征和失效原因进行了分析总结;同时,对国内外研究者对湿H2S环境下的腐蚀研究进行了概述。最后总结了几个与LPG球罐腐蚀有关的亟需解决的问题,并确立了今后的研究方向。     

压力容器在设计制造过程中如何防止或避免应力腐蚀开裂

通过对应力腐蚀的特点及影响因素、裂纹形态的分析,提出避免应力腐蚀开裂的防控措施,为压力容器设计人员和制造单位提供参考。