锥形转子制动电机转子装配工具

在锥形转子装配压力弹簧①、蝶形弹簧②、支承圈③、挡圈④时,由于压紧力较大,需三个人才能完成。为此我厂革新成功了一台转子装配工具,其基本原理如图: 先将压力弹簧①、蝶形弹簧②、支承圈③套入转轴,带锥度的导向套⑤也套入转轴内,将轴用挡圈④套入导向套⑤上,然后再将压紧套⑥套入转轴,压在支承圈③上。将推进套⑨     

支承参数对转子临界转速的影响研究

以某转子为研究对象,基于有限元分析软件ANSYS建立该转子的临界转速,计算有限元模型。通过固定其他支承参数逐渐改变支承主刚度与主阻尼的方式,对该转子进行临界转速计算,获得采用不同支承参数的转子临界转速。分析了转子临界转速随支承主刚度与主阻尼的变化规律,结果表明:支承主刚度小于200 GN/m时,该转子的各阶临界转速随主刚度的变大而升高的趋势明显,支承主刚度大于200 GN/m时,继续增大主刚度对该转子临界转速的影响较小;支承主阻尼在一10~10 MN·s/m内取值,对转子临界转速无明显影响。分析结果可为该转子的设计提供参考。     

抽发电机转子工具的改进

为了抽出和放入发电机转子,制造厂供应了由内、外小车,支承板和轨道组成的一整套工具。为了减少外小车在轨道上移动的阻力,两根轨道应精确地互相平行,并处于同一个水平面上。当抽出和放入转子时,转子轴应精确地与定子活性铁搪孔同心。因此,制造厂在轨道与基础之间予留了安放衬垫用的间隙(参看图a)。例如当抽出和放入TBB-160-2型汽轮发电机转子时,这个间隙为80毫米。     

光轴结构转子铁芯与轴压配时轴的变形问题

目前在小型及微型电机中光轴结构的转子越来越多。此类转子在制造过程中转子的轴弯曲变形现象越来越引起制造人员的重视。本文就这一问题谈谈自己粗浅的认识。一、转子轴变形的主要原因变形主要发生在“压配”工序,即把已精加工完毕的与铁心过盈段有直纹的轴(简称光轴)压入到铸铝转子铁心孔内的工序。图1是压轴时的受力简图。从图中可以看到压力P的大小主要决定于轴的滚花段外径(用d表示),和铁心内孔的直径(用D表示)。当压力P大于轴的弹性极限时轴便产生塑性变形发生弯曲现象。     

双鼠笼铸铝转子异步电动机转子参数的计算改进

一、概述双鼠笼转子异步电动机的一般计算方法,都假设在转子槽中仅放置上下笼,而不考虑在上、下笼之间缝隙中存在导体的影响,由于目前大都采用铸铝转子,铝不仅铸入上、下笼,同时也注满了上下笼之间的缝隙。由于缝隙中注满铝,电动机试验结果与计算值存在差距,故有必要应用更为精确的计算方法。二、不考虑缝隙中有铝的情况本文先不考虑缝隙中有铝的情况下,双鼠笼转子起动电流和起动转矩的计算。图1 为-JQO-83-4双鼠笼电动机的转子槽形,槽内导体为铸铝。因下笼电流在整个槽内部产生漏磁通,区域及中磁通仅与下笼相链,其对应磁导为λ_(L1) h_(r1)/b_(ri) (1) 式中λ_(L1)—区域①的磁导,象这种转子槽形的磁导,可参阅有关电机学, h_(r1),b_(r1)—缝隙高     

辅助支承汽轮机转子模态分析

以国产300 MW低压转子为研究对象,建模并对系统进行了动力学特性计算,获得了两种支承条件下的转子模态数据,并进行了对比分析,得出了辅助支承对转子系统的模态变化情况。     

笼型异步电动机转子故障的判断

电机转子出现故障后,定子电流的频谱图上将出现一个特有的电流脉动成分(转子断条)或独特的频谱成分(气隙偏心),根据其大小和变化情况,判断转子出现了何种故障。     

笼型异步电动机转子故障诊断技术

电机转子出现故障后,定子电流的频谱图上将出现一个特有的电济脉动成分(转子断条)或独特的频谱成分(气隙偏心),根据其大小和变化情况,就能准确判断转子出现了何种故障.     

辅助支承汽轮机转子系统不平衡响应分析

以国产600 MW低压转子为研究对象,建模并对系统进行了动力学特性计算,获得了两种支承条件下的转子不平衡响应曲线,并进行了对比分析,得出了辅助支承对转子系统的不平衡响应影响。     

略谈电机转子动平衡及其计算

一、简述电机转子在工作时,处于高速的回转运动状态,除中心惯性主轴与回转轴线相重合时作等速回转外(这种情况在实行中几乎不出现),其他情况下都将产生惯性力。这种惯性力将对支承处的轴承产生附加的动压力,并成为降低轴承寿命、引起有害振动和降低工作效率的主要原因之一,而造成这种情况的原因则是转子的动不平衡。     

齿形联轴器严重磨损引起小汽轮机振动的诊断

1振动测试 某超临界660 MW机组的小汽轮机为柔性转子,其临界转速计算值一阶为2 301r/min、二阶为6 945 r/min,与给水泵采用齿形联轴器连接.1号轴承(进汽端)、2号轴承(排汽端)为可倾瓦,支承小汽轮机转子,3、4号轴承支承给水泵转子(图1).该小汽轮机投产时振动状况较好(表1),运行几个月后振动增大,1χ轴振达112 μm以上(正常值为36 μm左右),严重威胁机组安全运行.     

实心转子电磁轴承涡流损耗分析

电磁轴承支承的实心转子在高速旋转时，除由于空气摩擦产生损耗外，转子内还将产生相当大的铁损耗，而且主要是涡流损耗。该文首先通过等效的面电流分布和轴承简化模型，给出了轴承、气隙和转子内电磁场的解析解，并在此基础上计算了作用在转子上的电磁力和转子内的涡流损耗。然后用有限元法（FEM）分析了转子内涡流场的分布及其对磁极和气隙中主磁场的影响。分析表明转子中在磁极后缘附近将产生较大的涡流，随着转速的增加，涡流场将向磁极的后缘和表面集中。解析解与有限元对实际轴承结构的计算结果相比误差很小，表明对定子控制电流的面电流分布的等效假设是合理的。另一方面，考虑磁化曲线饱和时的有限元分析表明，在高速情况下线性模型的误差较大，精确的涡流分析必须考虑磁化曲线的饱和非线型。     

异步电机转子的压力铸铝

异步电机转子的压力铸铝,由于生产效率高,容易实现机械化和自动化,故在电机生产中广泛使用。但是压力铸铝转子,有时由于工艺参数不合理,操作不当,常使铸铝不密实,端环和导条交接处存在大小不等的气孔(如图1箭头所示),端环上更容易出     

转子导条间电流对单相和多相异步电动机性能的影响

符号表A—槽与导条接触的总表面积,a—图4中所示的距离,B:—气隙磁密;D.—定子内径,d:—定子槽口(几何值),d:—转子槽口(几何值),d:,、d:。—定、转子有效槽口;了-一电源频率;I:—定子相电流;I:—转子导条电流,I:,—定子电流额定值,‘:—导条间横向电流;K。—卡特系数,l—转子铁心长度,M—转矩,M二一一转矩额定值;Mr。。—合成转矩,M,二,—基波转矩,m:—定子相数;”—转速,尸:一一转子总损耗,P—极对数;R:—定子绕组相电阻,R。—导条间电阻(横向电阻),R二—折算到转子导条的转子端环电 阻,户,—两导条之间的转子端环电阻,p。—导条之…     

减小冶金及起重用电动机转子转动惯量的探讨

主要阐述通过改进冶金及起重用三相异步电动机转子支承铁心的结构,减小转子的转动惯量,提高电机的运行可靠性。     

气浮自由转子陀螺的驱动电机

气浮自由转子陀螺的驱动电机是一种具有特殊要求的精密微型电机。它之所以特殊,是因为被驱动的转子是一个受定点支承的角自由体。因此,除了通常电机理论外,尚需探讨一些新问题。其主要表现为转子失协时,电磁力矩将有相应的变化(本文称“失协反应”)引起转子进动,造成陀螺定向的漂移。本文仅对由电机产生的失协反应进行讨论。     

300 MW汽轮机低压转子异常振动分析及处理

对机组在大修后开机发生低压转子轴承超温和振动异常的故障原因进行了详细的分析和判断,并通过现场试验,对所出现的低压转子与发电机转子对轮中心刚度不足、机组轴系标高调整不当、轴承支承与接触面不足且润滑状况较差、轴瓦侧隙偏小且不均匀等问题进行及时处理,故障得以妥善解决,机组顺利并网运行。同时指出,通过跨内动平衡加重来降低低压转子外伸端高转速下产生的扰动力,其效果不明显。     

非线性接触下磁悬浮电机柔性转子系统模态分析

针对磁悬浮电机转子系统模态分析误差较大的问题,提出考虑转子组件间的非线性接触行为,基于罚函数方法通过修正优化接触刚度因子实现对电机柔性转子系统模态的精确分析。通过建立弹性支承转子–轴承系统有限元分析模型,得到了在不同的支承刚度下转子系统前10阶固有频率的仿真值及变化规律。进行模态测试实验验证,结果表明仿真分析和测试值吻合较好,并对加动平衡环后的转子系统进行固有频率的仿真,其结果的准确性在试验样机穿越临界转速时得到了验证。     

转子同心车头

小型异步电动机的转子外径与轴承档的同心度,直接影响电动机的振动和噪声。加工转子外圆时,由于机床主轴的跳动可能影响工件的加工精度,为此设计了一台转子同心车头,其外形和结构图见图1和图2。其     

关于大型汽轮发电机组低压转子的振动问题

近年投运的一些大型汽轮发电机组的低压转子出现大的振动,本文以华能上安电厂2号机为例,分析了引起振动的两个重要因素:动静摩擦和支承系统的共振。文章阐述了低压转子摩擦振动的特点、诊断方法和处理原则,并对支承系统共振的判断方法和共振的危害做了讨论。