R95钢级油套管用淬火钢性能分析

利用末端淬火试验、力学性能检测及显微组织观察,对29Mn4钢生产的名义壁厚为12 mm的R95钢级油套管性能波动情况进行了分析,并在29Mn4钢基础上优化设计出29Mn5钢。结果表明:29Mn4钢的淬透层深度为6.03 mm,名义壁厚为12 mm的油套管淬火时部分位置淬透深度不足,导致油套管强度及硬度波动较大。在29Mn4钢成分基础上加入约0.2wt%的Mn及适量B,得到淬透层深度为8.12 mm的29Mn5钢。采用29Mn5钢生产的名义壁厚为12 mm的油套管时,淬火组织全部为马氏体,钢管全部淬透,强度及硬度波动小。     

大型回转窑焊接工艺的改进

对于直径为φ2.5～3m、长90m、最大壁厚为46mm、最小壁厚为20mm、材质为A3钢,采用X形坡口的回转窑的装配焊接中,不仅要消耗很多的人力、物力,而且回转窑的筒体同心度要达到技术要求,这个工作一直是较棘手的。我们针对这些问题大胆地改进了一些工艺方法,不但节省了人力,物力,而且回转窑的     

A350 LF3钢管道法兰的热处理工艺和力学性能

尺寸不同的A350 LF3钢盲板法兰和对焊法兰需进行调质处理,以使其满足力学性能要求.除了优化钢的化学成分以外,为确定合适的调质处理工艺,采用A350 LF3钢试块Ⅰ进行了热处理工艺试验,即900℃空冷正火、880℃水淬和650℃回火.结果,试块Ⅰ的力学性能满足要求,但断后伸长率刚刚合格.为此,将A350 LF3钢试块...     

厚壁SA508C1.3钢接管段锻件的热处理

核反应堆压力容器用接管段锻件的材质为ASME标准中的SA508Cl.3钢,取样部位的壁厚为364mm,技术要求高。在调质热处理时,淬火温度选为850~930℃,并强力、快速冷却。最终获得了满意的性能。     

25Mn2钢热处理工艺的优化

探讨了25Mn2钢热处理工艺的优化。实验结果表明,25Mn2钢的最佳热处理工艺为:淬火温度880~910℃,保温时间45~50 min(壁厚为10~12 mm);回火温度580~600℃,回火保温时间60 min。     

16MnR钢储油罐省略焊后热处理最大厚度的探讨

本研究工作是从焊接残余应力的角度出发,结合断裂力学判据,分析探讨16MnR钢储油罐省略焊后热处理的最大允许壁厚。研究结果认为,用16MnR钢建造的大型储油罐最大壁厚为38mm是安全可行的。     

钛-钢轧制复合板

据日刊报道,日本钢管公司采用低温、高轧制力和带有适当阻隔层的方法,成功地实现了钛-钢的轧制复合。复合试样的标准是ASTM A516-70+TP28H,板厚为37+3mm,18+2mm等。     

奥氏体钢和A3钢的富氩气体保护焊

ZF—220高压断路器中,各类A3钢法兰圈和1Cr18Ni9Ti不锈钢隔磁块的焊接,加工复杂,焊接量大,不锈钢焊条价格昂贵。一般情况下,一块长70毫米、厚32毫米的隔磁块,二侧与法兰圈焊接,一条焊缝约用去不锈钢焊条20根,计1.5公     

滚珠轴承钢与45~#钢异种钢手工电弧焊

某种纺织机的卷棉辊是由一根壁厚10毫米的管子和两个轴头焊接而成(图1)。轴头是45~#钢,管子是滚珠轴承钢,其含碳量很高,碳当量为1.26。它与45~#钢手工电弧焊的主要问题是易在焊缝及热影响区出现马氏体组织,加上氢脆和应力作用,焊后极易产生裂纹。     

超低速压铸过共晶Al-Si合金的组织及力学性能研究

采用图像定量分析软件,研究了超低速压铸条件下,过共晶Al-Si合金压铸件不同壁厚处Si的等积圆直径da及Si的面积分数fSi的变化以及Si颗粒直径对本体试样抗拉强度和硬度的影响规律。结果表明,随着壁厚的增加(A部位壁厚为5mm、B部位壁厚为9mm和C部位壁厚为15mm),初生Si的da(A部位为18μm、B部位为46μm和C部位为82μm)和fSi(A部位为16.2%、B部位为25.8%和C部位为33.7%)均增大,并且da越大,压铸件的力学性能越好。     

电站钢煤斗不锈钢内衬板的焊接工艺

某新建电厂的装机容量为2×600 MW,每台机组共有6个钢制煤斗,单个煤斗的质量为60 t,容量为850 t.每个煤斗由直简部分与双曲线部分焊接而成,基体材质为Q235B.为了提高煤斗的耐磨性,设不锈钢内衬,厚度3 mm,通过若干个5mm的孔与煤斗壁焊接(孔间距为300mm),内衬材质符合ASME SA-240 2001 A02技术要求,材料级别为Avesta 18-10Ti,Type 321;相当于国产的1Cr18Ni9Ti钢.为了满足机组长期运行对煤斗的耐磨性要求,必须选择合理的焊接工艺和焊接材料.     

核电站压力容器用钢及其性能

<正> 一、核电站受压容器锻件用钢及技术标准反应堆受压容器壁厚超过300mm或整体制造的构件一般采用锻件。核反应堆用的锻钢经过多次改型。其用钢标准演变过程大致为:A105—A182—A336改型—A508。A105碳钢仅在少数锻件中用过,很快为A182与A336低合金钢所替代。现在A508钢是应用最广泛的核锻件用钢。     

25ХН3МФA钢高温回火的相变

<正> 一般用来制造本体直径>1100mm的大型发电机转子(钢锭重量>100t)的25XH3MΦA钢(相相于25CrNi3MoV钢),最近已开始用于汽轮机的轴类和轮盘、65000tf水压机、170压力机高负荷的零件、以及其他大型重要零件。     

厚壁P92钢管道焊接接头中频感应热处理的应用实践

火力发电厂1000 MW机组主蒸汽厚壁P92钢管道焊接接头焊后热处理在火电建设工程中技术要求较高,尤其是壁厚大于100 mm的P92钢管道焊接接头。通过中频感应加热对1000 MW二次再热机组的壁厚为118 mm的主蒸汽P92钢管焊接接头进行了管道试样的焊后热处理。结果表明,热处理后焊缝及母材组织正常,焊缝硬度符合标准要求;同时依据试样管焊后热处理发现的问题提出了优化措施,在施工过程中降低升温速度和恒温温度、增加保温宽度,实现了121个同类型焊接接头焊后热处理一次合格。厚壁P92钢管道焊接接头中频感应热处理方案的成功应用,可为后续同类型部件的焊后热处理提供借鉴。     

一次曝光确定冲压成型封头中缺陷的探伤工艺

1 问题的提出我单位对内径为2600mm,壁厚为12mm,材料为1Cr18Ni9Ti的冲压封头A类焊缝进行100%X光射线检测.经一次透照及暗室处理后评定底片时发现一条焊缝的直边部分母材出现裂纹,且延伸至焊缝中心约1/3处(见图1,图2).     

承压设备管子和管道环向对接接头的超声检测用对比试块

介绍了 NB/T 47013.3-2015标准对锅炉、压力容器等设备管子和压力管道的环向对接焊接接头用对比试块的设计、制作要求,对不同设计方案进行了分析和比较,给出了壁厚不小于6 mm且曲率半径为80～250 mm的环向焊接接头超声检测用对比试块的曲率半径设计方案,解决了壁厚为4～6 mm且曲率半径在80 mm以上的承...     

异径异种钢的焊接与焊后热处理工艺

越南广宁热电厂二期工程#4机主蒸汽管道材质为A335P91,规格为Ф323mm×29mm,主蒸汽堵阀材质为A217WC9,规格为Ф465mm×100mm;两者材质不同、壁厚差异很大。本文通过分析两种钢材的焊接性、异径焊接接头的结构,结合焊接工艺评定、焊接和热处理规程规范以及其他相关资料,并考虑现场安装的实际施工条件,选取合适的焊接与热处理工艺参数,采取有效的技术措施,保证了此异径异种钢焊接接头的内、外部质量和使用性能。     

20Cr2Ni4A钢的淬透性

冶金机械制造业中的大型轴承基本上均采用20Cr2Ni4A钢制造。有些轴承圈和滚柱截面超过了100mm。本文的目的是用整体淬火法和端面淬火法测定20Cr2Ni4A钢的淬透性,并且确定能保证获得心部硬度不低于30HRC的最大截面。     

真空高压气淬D406A钢的淬透性

研究了不同气淬压力对D406A钢力学性能、淬透性、显微组织的影响。研究表明,随气淬压力增大,D406A钢淬透深度增加,5bar气淬压力下,能淬透ø20mm的D406A钢圆棒,1.5bar气淬条件下,能淬透ø10mm的D406A钢圆棒。气淬试样力学性能均能满足相关标准要求,显微组织为均匀的板条马氏体。     

铝合金2A12-T4壳体零件补焊工艺

用氩弧焊方法,在预热的情况下,对壁厚为4～20mm的2A12-T4铝合金壳体零件进行焊补。结果表明,焊前预热,并采用与母材同牌号材料进行焊接,可有效减少其焊接裂纹,并在实际生产应用中取得明显成效。