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论述了蠕化率控制在50%左右的中硅钼蠕墨铸铁,由于在抗热疲劳和抗热变形性能方面大大优于灰铸铁和球墨铸铁,因而是在高温热循环条件下工作的排气歧管的理想材料.总结了在DISA高速造型线和自动塞杆气压浇注炉条件下,以稀土镁硅蠕化剂,采用包内冲入法和槽内喂丝法相结合的蠕化工艺的成功经验,以及从工艺设计上解决排气歧管缩孔缩松缺陷的办法. 相似文献
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介绍了汽车排气歧管的功能、结构特点和失效形式,认为排气歧管材料应耐热性好、耐热疲劳性好、高温强度高、加工性能好和铸造成形性好。概述了我国排歧气管用材料现状及发展动向,指出铸态高铁素体量球铁、蠕墨铸铁、中Si-Mo球铁、高Ni奥氏体球铁排气歧管的生产要点。 相似文献
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中硅耐热蠕墨铸铁的研究及应用 总被引:4,自引:2,他引:4
适当提高硅含量可有效地提高蠕铁的力学性能,抗氧化性能和热疲劳性能。中硅耐热蠕铁的高温强度比普通蠕铁提高30%,与中硅球铁相当,抗氧化性能比普通蠕铁提高5倍以上,接近球铁远优于灰铁。在急冷条件下,热疲劳性能优于球铁和灰铁,随球化率下降,热疲劳性能提高。使用证明,中硅耐热蠕墨铸铁综合性能良好。适用于700~850℃条件下工作的新型耐热材料 相似文献
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综述了灰铁、蠕铁和球铁中的石墨形态与其力学性能及热力学性能的关系。铸铁材料的实际性能是随着蠕化率或球化率的变化而变化,也就是随着球状、团状、团絮状、蠕虫状石墨的数量比例变化而变化的;中、低蠕化率(蠕化率50%~30%,即球化率50%~70%)铸铁处于由蠕铁向球铁变化的中、后段,具有优于球铁的铸造性能、致密性、导热性、减震性和切削加工性能,同时具有优于高蠕化率蠕铁的常温和高温力学性能。指出中、低蠕化率铸铁适用于需要较高强度和冷热疲劳性能的场合。 相似文献
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对蠕铁的炉前控制技术及凝固的基本规律进行了探讨,总结了稳定蠕铁生产的质量控制方法。主要结论是:(1)变质剂加入量应根据原铁液w(S)的高低进行调整;(2)蠕铁Y形试样与炉前试样之间的蠕化率相差30%~55%,炉前金相蠕化率控制在20%~45%之间可获得合格的蠕铁铸件;(3)蠕铁件的蠕化率不宜控制过高.普通砂型件宜低于95%,树脂砂铸件低于85%为宜;(4)蠕铁液停留时间在30min之内,其力学性能和金相组织变化不大,超过该时间蠕铁组织不易控制。 相似文献
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《铸造技术》2019,(11):1149-1152
采用V型缺口试样,通过对试样反复加热冷却,研究了不同蠕化率(55%、70%、90%)对蠕墨铸铁热疲劳行为的影响。结果表明,随着蠕化率的增加,蠕墨铸铁的抗热疲劳性能先升高后降低,当蠕化率为70%时,蠕墨铸铁抗热疲劳性能最佳。不同蠕化率,蠕墨铸铁的裂纹萌生和扩展机制具有显著差异。当蠕化率90%时,在V型缺口裂纹萌生明显,主裂纹沿着蠕虫状石墨生成二次裂纹,最后V型缺口凹陷成崩塌趋势;而蠕化率70%和55%时,V型缺口附近裂纹明显减少,仅在球状石墨尖端部位和基体组织产生少量微小裂纹,且裂纹没有明显扩展,产生裂纹倾向低,V型缺口凹陷未形成崩塌。 相似文献
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排气歧管作为汽车发动机的重要部件,在节能减排的大趋势下,面临新的挑战。综述了国内外排气歧管的材料应用、制备成形现状及最新发展。排气歧管的发展方向为,排气管材料需要有更高的耐高温综合力学性能,硅钼球铁/蠕铁、高镍奥氏体球铁和耐高温不锈钢会得到更多应用;开发新型高性能、低成本耐高温材料;产品减重设计、薄壁化;排气管跟涡壳或发动机缸盖的整合;对制造工艺性和制造精度提出更高要求。 相似文献
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JIN Yong-xi 《中国铸造》2006,3(3)
E xfrhoamu satnm eanngiifnoeld. Bisecaanu soeuthleigtho ftewmapsteeragtuasrewoitfhw paasstesaggeass exhausted from engine,thisthin wallcom ponentwith m ultiple m anifold passages is usually m ade of cast iron type of m aterials except a quite few of them still fabricated of stainless steelplate.Gray castiron was applied a long tim e ago,butitwas easily therm aldam aged orcracked underthe alternative therm alloading conditionsofcooling and heating. To solve this problem , verm icular graphite c… 相似文献
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综述了对蠕化剂适宜残留量和加入量范围的认识:(1)用蠕铁中的w(RE残)量来检验蠕化处理效果是不可靠的。(2)在原铁液w(S)量极低的条件下,蠕化元素的适宜残留量范围大体是:w(RE)0.012%,w(Mg)0.005%,w(Ca)0.0014%。(3)蠕化剂中的蠕化元素品位越低,加入量对石墨形态的改变越不敏感,表现出适宜的加入量范围越大。(4)含Ca蠕化剂的适宜加入量范围较宽,是Ca使蠕化剂吸收不良造成的假象。(5)适当高的原铁液w(S)量使蠕化剂加入量范围扩大的实质是,多加的蠕化元素被适当高的w(S)量所消耗,残留的蠕化元素才用来改变石墨形状。(6)为了扩大适宜的加入量范围,在以RE为主要蠕化元素的蠕化剂中加Ti是不合理的。 相似文献
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介绍6110蠕墨铸铁缸盖的生产、应用情况,并对有关质最问题进行了分析。主要结论是:(1)电炉或冲天炉与电炉双联熔炼,应采用以RE为主的蠕化剂;(2)有效的炉前控制技术是稳定蠕化处理的重要条件,应严格控制原铁液w(S)、铁液质量和铁液温度;(3)生产诸如柴油机缸盖类复杂铸件时,高蠕化率是有利的、必要的,但其它因素失控也会导致较高的废品率;但若工艺装备先进,生产过程严格控制,当蠕化率下限为50%时.也能取得较好的效果。 相似文献
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介绍了蠕墨铸铁缸体、缸盖的化学成分控制、铁液熔炼以及蠕化处理工艺.说明确保蠕化处理质量的主要措施是:(1)在蠕化的过程中应防止出铁断流,以减少蠕化剂蒸发损耗;(2)要经常更换蠕化处理包,或者处理后及时对包底蠕化剂安放坑吹风冷却;(3)蠕化剂顶面的孕育剂或者铁屑覆盖量要根据铁液反应的剧烈程度来控制;(4)蠕化处理前要对RESiFe合金进行过筛处理,将粉末去除,保证粒度均匀.最后指出:为防止气、缩孔缺陷,砂芯应留有足够的排气通道,并使用表面光洁的芯骨或者冷铁. 相似文献