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40Cr钢硼稀土共渗的组织与性能研究 总被引:2,自引:0,他引:2
本文对40Cr钢进行了硼稀土共渗处理,得到了稀土硼的共渗层。研究了稀土元素对渗层组织结构、硬度、耐磨性以及渗层冲击局性和表面耐蚀性的影响。结果表明:稀土元素La和Ce渗入了钢中,改善了渗层的组织,使渗层的表面硬度和耐蚀性及耐磨性均有明显提高。尤其是渗层的局性显著地增大。脆断前吸收的功增大了一倍。 相似文献
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研究了铌铁含量、稀土含量和温度对矿用牙轮钻头用钢20CrNiMoH碳-铌复合渗的影响。采用金相、电子探针和XRD,分析了渗铌层的组织、成分和相结构。与20CrNiMoH碳-硼复合渗的耐磨性对比试验结果表明,渗铌层中除铌碳化物相,还有7.35mass%~7.61mass%的Fe和单质Ce、Y、稀土元素及YC_2碳化物,并且其耐磨性是后者的1.6倍。 相似文献
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为了提高Q345钢材零件表面的耐磨性,并得到较好的基体组织,以氧化铈作为催化剂,进行渗硼处理,并进行渗后正火、渗后一次淬火(将试样催渗后出炉冷却至室温,再加热到淬火温度进行淬火)和渗淬一体化处理(将试样催渗后出炉直接水淬)。分析得到各种渗层的组织和成分,结果表明,渗淬一体化处理后的渗层致密均匀,基体为板条状马氏体。耐磨性试验表明:经渗淬一体化处理后,渗层得到强化的同时,基体硬度提高2倍,基体对渗层的支撑作用得到了增强。 相似文献
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硼氮共渗提高5CrMnMo钢热锻模使用寿命的研究 总被引:3,自引:0,他引:3
通过对 5CrMnMo钢试样进行硼氮共渗热处理工艺试验研究 ,确定了提高 5CrMnMo钢制热锻模使用寿命的硼氮共渗处理工艺 ,并与渗硼层相比较 ,结果表明 ,其共渗层具有更优良的耐磨性和耐高温氧化性。与等温处理相比 ,共渗后经等温处理的热锻模使用寿命可提高 2倍以上 相似文献
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以硼酐为主,加入少量冰晶石和氟硼酸钾的盐浴具有流动性好、渗速快等优点。渗硼层的厚度随电解时间的延长而缓慢增加,随电流密度的升高呈直线增加。X射线衍射分析表明,在低温条件下,渗硼层的组织主要由FeB和Fe2B组成。动力学分析证明,低温渗硼的决定性因素仍是扩散。 相似文献
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本文根据工件渗硼实际变形状况,分析研究了渗硼的宏观变形规律及其与显微组织的关系,结果表明,硼化物的产生是导致工件变形的主要原因。 相似文献
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介绍可控井式氧化炉合理控制氮化温度、时间和氨分解率的渗氮 艺,使38CrMoAlA钢试样表面获得致密而无脆的ε相白亮层和扩散层渗层组织,渗氮后试样实测表明,该试样显微组织、脆性、显微硬度、渗层深度和抗蚀性均符合技术要求。 相似文献
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采用功率为 2kW、扫描速度为 10 0mm/min的工艺参数对钻杆接头材料 30CrMnSiA钢进行了表面相变硬化处理 ,研究了相变层的组织和硬度特征。实验结果表明 ,30CrMnSiA钢表面相变硬化层分为完全淬硬层、过渡层和受热影响的基体组织 ,硬化层的显微组织明显细化 ,其表面层的硬度比高频淬火的硬度提高了 30 % ,淬硬层深度达 1 7mm ,比高频淬火深度提高近 1倍。 相似文献
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选择市售的3种铁基粉末为原料(X1~X3),利用激光熔覆技术在45钢表面制备了3种熔覆层,研究了熔覆层微观结构和摩擦磨损性能,并选择电镀硬铬作为对比。结果表明,3种熔覆层组织致密,由α'马氏体、残余奥氏体和δ铁素体组成,其中X1粉末熔覆层树枝晶更发达,晶粒更细小; X1粉末熔覆层硬度明显高于X2、X3粉末熔覆层,但低于电镀硬铬; 此外,3种熔覆层干摩擦系数虽与电镀硬铬接近,但耐磨性均明显优于电镀硬铬,且与其硬度呈正相关关系,磨损机理以磨粒磨损和疲劳磨损为主。 相似文献
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介绍了38CrMoAlA在激光宽带扫描作用下各工艺参数对淬火层组织的影响,并对38-CrMoAlA显微硬度进行了测量与分析,38CrMoAlA不同搭接量的选择、38CrMoAlA淬火硬层显微镜组织也进行了观察与分析。 相似文献
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采用半导体激光器激光熔覆含有10%Mo的铁基合金熔覆层,借助Leica DM2700M金相显微镜、HVS-5Z数显显微硬度计、WTM-2E可控气氛微型摩擦磨损试验仪、FA2004B高精度电子天平对熔覆层的组织、硬度、摩擦因数及失重量进行了分析。实验结果表明:Mo单质的添加明显增加熔覆层组织的结核率,细化熔覆层组织;Mo单质的添加增强了熔覆层变形的位错阻力,提高了熔覆层的硬度,最高硬度达到HV774;添加Mo单质能够提高熔覆层的变形能力,降低熔覆层的摩擦因数,并且熔覆层组织细化和均匀性提高了摩擦因数的稳定性。熔覆层的失重量远小于基体的失重量。 相似文献
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钛合金表面渗钼涂层的组织和性能研究 总被引:1,自引:1,他引:0
采用固体粉末包埋法在钛合金表面制备了渗钼涂层, 用金相显微镜、扫描电子显微镜(SEM)、能谱(EDS)仪以及X射线衍射(XRD)仪, 对不同热处理制度下涂层的形貌、组织结构、元素分布进行了分析。在900 ℃以上加热时, 得到了渗Mo涂层, 涂层由沉积层和扩散层组成, 涂层厚度随温度的提高而增加, 在1 050 ℃/6 h处理时, 其中扩散层厚度达到了370 μm, 涂层和基体界面间的裂痕被消除。涂层由外往里的相组成依次为Mo、β(Ti)、α″(Ti)、α′(Ti), 改变了原钛合金表面的相结构。涂层显微硬度最大值达到HV0.25 1 400 以上, 达到了提高钛合金涂层硬度的目的。 相似文献