常减压蒸馏装置灵活加工方案的探讨

运用校验后的常减压蒸馏装置模型，对加工3．0Mt／a高硫高酸原油和加工2．0Mt／a沙轻原油的全流程进行了模拟及水力学计算。通过分析比较，确定了该常减压蒸馏装置对两种原油进行灵活加工的工艺条件。结果表明该装置在保证加工3.0Mt／a高硫高酸原油的情况下，经过部分改造就可以加工2．0Mt／a沙轻原油，且各设备能正常运行。流程模拟为该常减压蒸馏装置的改造奠定了基础。     

4.0Mt/a常减压蒸馏装置节能改造

分析中国石化齐鲁分公司胜利炼油厂4.0 Mt/a常减压蒸馏装置能耗较高的原因。在对装置进行能量分析的基础上,提出了节能改造方案,实施后能耗明显降低。     

常减压蒸馏装置的扩容改造

扬子石化公司炼油厂一套常减压蒸馏装置于2001年进行了扩容改造:闪蒸塔改为初馏塔,优化塔内填料的装填,常压炉和减压炉均采用了新型燃烧器等。改造后装置原油加工能力达到了3.50Mt/a,最高达3.80Mt/a。总拔出率提高了3.4个百分点,加工损失降低了0.04个百分点;并且改善了产品质量,提高了装置各项技术经济指标。     

润滑油型常减压蒸馏装置的技术改造

介绍高桥石化公司炼油厂常减压蒸馏装置的技术改造特点。装置经改造后，加工能力由2．8Mt／a提高到3．3Mt／a，产品收率和质量提高，能耗下降，基本上达到了目标。     

优化换热程序在常减压蒸馏装置上的应用

一、优化换热程序的重要性常减压蒸馏装置(以下简称常减压装置)是炼油厂中的基本装置,又是耗能最多的生产装置.1978年节能改造前炼油厂平均能耗为402.8×10~4kJ/t原油,其中常减压装置能耗为118.5×10~4kJ/t原油,占全厂能耗的29%;1982年节能改造后炼油厂平均能耗为307×10~4kJ/t原油,其中常减压装置能耗     

从初常顶瓦斯回收轻烃增效显著

中国石化股份公司济南分公司南常减压蒸馏装置原设计能力为1.50 Mt/a,以加工临商原油为主,目前加工能力已提高到3.50 Mt/a。由于临商原油较重,轻烃组分较少,原设计未考虑瓦斯回收系统,所产瓦斯一直作常压炉燃料     

常减压蒸馏装置减三线管道腐蚀及防护

某炼油厂12 Mt/a常减压蒸馏装置加工高硫低酸原油。在装置检修期间,发现减压塔减三线洗涤油管道出现严重腐蚀,影响装置的长周期安全平稳运行。通过对腐蚀产物的分析研究,判断腐蚀类型为高温硫腐蚀。从原油性质、管道材质和操作条件等方面进行分析后,提出改善原料性质、材质升级、腐蚀在线监测和加注高温缓蚀剂等措施,从而减缓装置腐蚀。     

广州石化10Mt/a炼油项目获批准

目前 ,广州石化加工中东含硫原油及生产清洁燃料配套改造工程项目获得国务院批准。该项目总投资 30 7亿元。项目规划原油综合加工能力从现在的 7 7Mt/a改扩建到 10Mt/a ,其中进口高含硫原油加工能力由 1Mt/a增加到 4 8Mt/a。目前国家批准的工程项目包括将原第二套常减压蒸馏装置从 2 5Mt/a改扩建到 5Mt/a ,蜡油催化裂化装置从1 5Mt/a改扩建到 2Mt/a,延迟焦化装置从 1Mt/a改扩建到 1 2Mt/a ,气体分馏装置从 0 2 7Mt/a改扩建到 0 4Mt/a ,将现已停产的合成氨装置造气部分改为 1× 10 5m3 /h的制氢装置 ,新建 1 6Mt/a加氢裂化装置、0…     

常减压蒸馏装置减压深拔效益初探

青岛炼油化工有限公司10 Mt/a常减压蒸馏装置的减压渣油作为焦化装置的原料,为原油实沸点（TBP）切割温度大于565℃的馏分,要达到这个要求,必须采用减压深拔技术.该装置已于2008年4月12日一次投产成功,装置至今一直生产平稳,操作正常,各项指标达到或超过了设计值.根据青岛炼油化工有限公司常减压蒸馏装置、延迟焦化装置的生产数据,对这两个装置在常减压蒸馏实现减压深拔后的产品收率、产品质量、装置能耗等进行了分析、对比.说明设置焦化装置的炼油厂,减压深拔能较大地提高全厂的经济效益.     

4 Mt/a常减压蒸馏装置减压塔的更新吊装

以中国石化齐鲁分公司胜利炼油厂1.5 Mt/a常减压蒸馏装置减压塔的更新为例,介绍改造为4 Mt/a时减压塔的分段吊装施工设计及平衡梁、吊耳设计的成功经验。     

粗苯乙烯分离塔双效精馏的模拟分析

针对粗苯乙烯塔能耗偏高的情况,使用AspenPlus流程模拟软件,对单塔和双效精馏流程进行了模拟分析,结果表明双效精馏能降低能耗约30 kg/t。     

原油减压深拔新工艺研究

为了最大限度地提高原油蒸馏过程中轻油的收率,提出了一种新的原油减压蒸馏工艺方法。从装置能耗、轻油收率和设备投资等方面阐述了新工艺的技术特点;利用流程模拟软件Hysys,在相同的操作条件下,用相同处理量的同种原油对新流程和常规流程进行了原油减压蒸馏模拟计算,从装置能耗、轻油收率和设备投资方面进行了对比分析。结果表明:新工艺采用减压闪蒸塔代替减压转油线,降低减压渣油收率2%～4%,使减压蜡油切割点提高到588.7℃以上,有利于原油常减压蒸馏装置的减压深拔操作;同时降低了装置能耗。对原油常减压蒸馏装置深拔设计和扩能改造具有一定的指导意义。     

"三环节"-"三箱"组合用能分析方法研究

结合“三环节”和“三箱”用能分析方法的特点，建立了一种新的用能分析方法，即“三环节”-“三箱”组合分析法。该方法综合了“三环节”和“三箱”方法的优点，对装置或系统分析以“三环节”方法为主，每个环节根据能耗状况不同，分别采用灰箱或黑箱方法进行分析，主要设备视用能水平的差异分别进行白箱或黑箱分析。利用该方法，对一蒸馏装置进行分析计算，并提出一些技改建议。     

蒸馏过程先进控制与在线优化

茂名石化公司炼油厂第一套常减压蒸馏装置采用改进的Ｓｍｉｔｈ预估器，实现了常压炉和减压炉支路平衡控制；采用抑制波动的广义预测控制理论，实现了蒸馏塔顶、常压二线、常压三线馏出口温度和初馏塔侧线温度控制；采用化学模式识别理论的多重判别矢量方法，实现了常压塔和减压塔的在线优化。有效地稳定了生产，提高了产品收率，经济效益显著。软件投用半年，已获经济效益５６９万元。该项目首次在国内实现了化学模式识别方法在过程控制在线优化中的应用，经中国石化总公司组织的技术鉴定，属国内首创，具有国内先进水平。     

新型天然气提氦工艺模拟与分析

目的针对中国部分地区管网发达、气质较贫的含氦天然气,在调研国内外粗氦提取工艺现状的基础上,提出了一种新的天然气提氦工艺。 方法该工艺采用低温精馏法,利用HYSYS软件对其进行模拟计算,并对提氦工艺流程进行了火用分析,同时分析了流程中关键参数提氦塔的压力、提氦塔塔顶进料温度、一级分离器进料温度、二级分离器进料温度以及侧线抽出物流的流量对流程中氦气回收率、粗氦纯度、流程能耗以及火用效率的影响规律。 结果该流程的氦气回收率为99.06%,粗氦纯度(摩尔分数)为80.39%,总能耗为994.48 kW;流程总火用损失为713.27 kW,系统的火用效率为28.28%。 结论该工艺流程可实现超高的氦气回收率和高粗氦纯度,可为国内天然气提氦工艺装置提供参考和数据指导。      

炼油厂的能耗评价指标及其对比

详细分析对比了最常用的两种炼油厂能耗评价指标——单位综合能耗与单位能量因数能耗的意义、特点、应用范围以及单位能量因数能耗与能源密度指数的关系，指出：单位综合能耗的大小与用能水平没有直接的联系．一般情况下不能用于炼油厂之间的能耗对比。单位能量因数能耗是能耗评价的一个科学合理指标，可用于各种情况下的炼油厂、联合装置等的能耗对比。如果评价体系的标准能耗是先进的，当单位能量因数能耗小于常减压蒸馏装置标准先进能耗(C1)时，实际能耗水平领先于先进能耗；等于C1时，达到了先进能耗水平；大于C1时．落后于先进能耗水平。     

原油储存温度的优化

分别研究了原油储存温度对原油输送功率,罐区加热、维温、散热负荷,以及蒸馏装置冷、热公用工程消耗的影响;结合环境温度变化,建立了相关的能耗和能耗费用计算方程,并以此为基础提出了以总能耗或总能耗费用最小为目标函数的优化原油储存温度计算方法.实例应用表明该方法应用于实际操作,可较大幅度地降低原油罐区和蒸馏装置的相关能耗.     

500Mt/a常减压装置能耗分析及节能措施

介绍了500 Mt/a常减压装置的能耗组成。通过分析装置综合能耗的影响因素,认为减少循环水、电、燃料、1.0MPa蒸汽的消耗是降低装置综合能耗的关键。采用先进控制系统、优化工艺操作条件,采取抽真空系统水冷器循环水回水二次利用、切削机泵叶轮、优化抽真空器组合方式、提高加热炉热效率的措施后,常减压装置综合能耗由2008年的...     

大型蒸馏装置扩能改造的设计与运行

介绍了中国石油大连石化分公司Ⅰ套蒸馏装置扩能改造的设计及运行情况。改造中采用了无压缩机回收轻烃、脱丁烷-脱乙烷流程、高速与低速电脱盐相结合、窄点技术优化换热网络、脱硫催化剂脱除气体中H2S等多种先进工艺技术及多种降低装置用能、用水的措施；并采用了多种先进的工艺设备。改造后装置于2002年11月一次投产成功。运行情况表明该装置工艺流程设计先进合理，适应性强，操作弹性大，综合能耗低。     

基于异丁烯提纯反应精馏的热泵流程模拟及分析

基于异丁烯提纯反应精馏的特点，设计了塔顶蒸汽压缩式的热泵节能流程。利用Aspen Plus软件对全流程进行模拟，并提出了针对部分冷凝流程的热泵精馏模拟策略。从火用分析和技术经济的角度，全面对其进行能耗和经济性分析评价。案例研究结果表明：采用热泵节能技术的反应精馏过程，当压缩比为1.6时，能耗及总费用最低；且与常规反应精馏过程相比，采用热泵节能技术后单位产品能耗降低约87.5%，热力学效率提高32.7百分点，年操作费用下降64.4%，热泵投资回收期为1.5年。