春光油田化学辅助抑砂剂研究

通过测试抑砂、黏度、耐矿化度、吸附量等指标,选出适合春光油田地层条件的抑砂剂,并对该剂的动态冲砂效果进行了实验测试。结果发现,加入质量分数为0.15%功能聚合物抑砂剂溶液的填砂管,50℃静置24 h,排量在1 800 m L/h时不出砂,且渗透率保留率为83.3%。配方优化后得出0.2%的功能聚合物+0.12%的弱交联剂+0.03%的酸度调节剂为最佳效果,该配方抑砂能力大大提高,排量在3 600 m L/h条件下仍不出砂,且渗透率保留率提高至95.5%。     

马王庙油田储层防膨抑砂剂优选及矿场试验

马王庙新沟咀组储层黏土含量高,注水开发后储层含水上升,黏土膨胀运移造成储层出砂。在分析储层防膨抑砂机理基础上,通过对防膨抑砂剂的配伍性、防膨率、抑砂效果进行综合性能评价,优选出阳离子聚合物防膨率为92.7%的防膨抑砂剂DG,矿场试验5口井,出砂油井平均冲砂周期延长199天,防膨抑砂效果好,提高了新沟咀组出砂储层开发效果。     

溶胶- 凝胶型MgO 纳米材料抑砂技术

针对高泥质、粉细砂岩油藏地层微粒运移堵塞、冲蚀破坏挡砂屏障导致油井液量大幅下降的问题,通过实验数据和相关计算,分析了不同纳米材料的吸附效率,优选出溶胶- 凝胶型MgO 纳米材料涂覆支撑剂作为砾石充填层,其微粒吸附效率达78.85%,流出物的浊度仅为阳离子抑砂剂的5.5%,流出物中含砂量约为用阳离子抑砂剂的9.3%,固砂效果远优于油田常规阳离子抑砂剂。在胜利油田 LNJ501 井现场应用后油井采出液含砂量0.01%,液量是施工前的3.42 倍,有效生产时间389 d,说明溶胶- 凝胶型MgO 纳米材料抑砂技术可达到恢复产量、延长防砂有效期的目的。     

闵桥油田防膨抑砂剂的评价与应用

闵桥油田注水井出砂严重,影响了注水井的正常注水,拟采用防膨抑砂剂对其地层进行处理。通过防膨性能、抑砂能力、注入性能三个方面对5种防膨抑砂剂进行了评价与筛选。实验表明,KD-80-2防膨抑砂剂效果最佳且注入性能好,因此选定KD-80-2为闵桥油田使用的防膨抑砂剂。通过工艺优选,推荐其使用浓度为3.5%,吸附稳定时间24h。截至2012年8月,共有5口井进行了应用,5口井均正常生产,未见出砂。     

辽河油田油井出砂的砂粒特征研究

辽河油田出砂的油井较多,每年因出砂检泵需消耗大量的作业资金;对于出砂稠油井,每次注入蒸汽前都要进行冲砂,洗井工作量巨大。鉴于此,对辽河油田开发过程中3口典型出砂油井的砂样进行了实地采集,并对砂粒的粒度分布和基本粉体力学特性进行了试验研究。研究结果表明:辽河油田地层出砂的平均粒度为0. 30～1. 18 mm;砂粒的注入休止角为33. 4°～36. 4°,倾斜休止角为30. 0°～50. 0°。砂粒特性参量的获得,将为辽河油田洗井工艺参数的合理选择、水力携岩能力评价以及冲砂洗井流动性能优化等问题的解决提供重要的理论指导。     

稠油油藏用防膨抑砂剂的研制与性能研究

防膨抑砂剂是用来防止储层黏土膨胀及抑制地层砂分散、运移的稠油油藏用核心添加剂。以丙烯酰胺、三甲基烯丙基氯化铵为原料,70℃下反应4 h,得到防膨抑砂剂产品。通过红外光谱、热重/差热分析对其结构进行表征,考察了反应原料、防膨抑砂剂加量对防膨效果、抑砂效果的影响。结果表明,随丙烯酰胺与三甲基烯丙基氯化铵质量比的减少,防膨率增加,当丙烯酰胺与三甲基烯丙基氯化铵质量比为7:3时,加量为0.5%的防膨抑砂剂产品防膨率为94.90%,冲出地层砂的砂粒运移程度为未处理前的4.04%。而随防膨抑砂剂加量的增大,防膨率提高,防膨抑砂剂加量以0.5%为宜。由岩心伤害性能评价结果,在30℃、120℃温度下,防膨抑砂剂对岩心渗透率伤害率较小,均小于10%。     

FYJ-2防膨抑砂剂在中高渗透稠油油藏的应用

新型防膨抑砂剂FYJ-2是一种新型网状多羟基阳离子聚合物,它能够非常有效而永久地防止粘土 膨胀,控制砂粒运移,既有效地保护了油层又明显地改善了中、高渗透稠油油藏的开发效果。通过室内 泥岩颗粒动态冲刷试验、抑砂试验和对地层的伤害试验,测试了FYJ-2的防膨抑砂效果。结果表明,该 防膨抑砂剂具有较强的粘土稳定抑砂作用,并可有效地防止对地层的伤害;在郑王庄油田的现场实施, 防砂成功率达90％。     

糠醇-脲-甲醛树脂固砂剂

该固砂剂是为满足胜利胜坨油田高含水、严重出砂油井的防砂而开发的。所研制的糠醇 脲 甲醛树脂活性高 ,水分散性良好。通过组分筛选和配方优化 ,得到固砂液的基本配方为 :5 .0～ 8.0 %树脂 ,2 .5～ 5 .0 %潜在酸固化剂 ,0 .2 %～ 0 .5 %商品偶联剂HK 5 5 0 ,用清水配液。实验固砂液与粒径 0 .4～ 0 .8mm的石英砂在 6 0℃反应 2 4小时形成的固结砂 ,抗压强度大于 5MPa ,渗透率保留率大于 80 % ,适用温度下限 6 0℃ ,上限至少为 90℃ ,在油田污水、煤油、10 %盐酸、10 %硫酸、10 %NaOH碱液中浸泡 90天强度基本不变 ,在 10 %KMnO4溶液中浸泡 10d后解体。石英砂中含有粘土时固结砂抗压强度急剧降低 ,≤ 1%时抗压强度 >5MPa。石英砂粒径减小使固结砂渗透率保留率降低。简介了在胜坨油田 12口严重出砂井和 9口一般出砂井用该固砂液固砂的结果。图 5表 6参 5。     

中高渗透稠油油藏新型防膨抑砂剂的研制及应用

胜利油田中、高渗透稠油油藏大部分以原油胶结为主,这类油藏原油黏度高,黏土含量高,出砂严重且地层砂粒度中值相对较小,储层非均质性严重。新型防膨抑砂剂——FS-FYJ防膨抑砂剂是一种网状多羟基阳离子聚合物,能够非常有效而永久地防止黏土膨胀,控制砂粒运移,既有效地保护了油层又明显地改善了中、高渗透稠油油藏的开发效果。通过室内泥岩颗粒稳定、抑砂等评价、伤害实验测试了FS-FYJ防膨抑砂刺的防膨抑砂效果及对地层的伤害率,并在郑家、王庄等多个地区现场推广应用了10余口井,取得了显著的防砂效果,解决了胜利油田中、高渗透稠油油藏的防砂难题。     

胜坨油田二区油井出砂规律及治理措施

为了有效治理胜坨油田二区油井出砂日趋严重的状况,对沉积环境、地层压力、采液强度、生产时间进行了统计分析,得出胜二区油井的出砂规律。在此基础上实施了提高地层压力和化学防砂挡砂工艺,使胜二区地层能量逐步上升,注采比达到0.97,采液强度下降3.3t/m。同时对各种稳定剂、抑砂剂的适应性进行了评价,使油井的平均含砂量下降0.2‰,有效延长了油井免修期,减少了出砂对油田开发的影响。     

AD22-103暂堵剂的性能实验

河南油田稠油井因砂卡、砂埋导致作业的比重逐渐上升。AD22-103暂堵剂能有效地封堵地层,其油溶性、悬浮稳定性均较好。在应用该暂堵剂的实际施工过程中,应保持适当的搅拌和循环,以避免其发生沉淀。G5816井和L1139井的现场应用表明,对于亏空的地层,在泵压1～2.5MPa,排量25～30 m3/h条件下,暂堵剂冲砂返砂率一般为85.4%～91.2%,冲砂较为彻底;暂堵施工过程中的漏失量较小,一般为8.7%～14.7%,对油层污染较小,油井开抽后可迅速排尽洗井液,提高了生产时率。采用AD22～103暂堵剂对河南油田稠油热采井多次冲砂不返的井进行暂堵冲砂,施工成功率、解堵率均达到100%,具有较好的推广应用前景。     

二连油田油井防砂工艺

二连油田各区块的出砂情况各不相同,可以分为3种类型,一是蒙古林油田主要是无机调剖剂的产出(粒径在0.05～3 mm不等);二是锡林油田主要是套管损坏后,管外的水泥环被破坏,油井产出物为水泥浆夹带地层岩屑(粒径在0.03～8mm不等);三是哈南与阿南油田主要是地层中的松散砂粒.这些出砂没有形成规模,只出现在个别的井组和单井.因此本着少投入,多产出的原则,对国内的机械防砂和化学防砂技术进行了对比,取其长处,形成了适合二连油田的筛管悬挂式防砂工艺、简易防砂管柱技术和防砂泵防砂3项技术.通过现场应用较好地解决了不同出砂井的问题,提高了生产时率.     

欢喜岭油田泡沫冲砂现场试验成功,应用效果明显

随着油田开发进展,不少地区及断块处于地下严重亏空、地层压力过低,漏失非常严重,致使不少油井处于砂埋油层而又冲不出砂来的困难状态。辽河欢喜岭油田,用沈阳产的K_(12)、KZF_(123)泡沫剂进行泡沫冲砂试验获得了成功。1990年,用1%K_(12)泡沫冲砂液,在用清水冲砂不能返出的11口井上进行了试验,成功率100%,清除砂柱701m,增产井9口,累计增产原油4351t。K_(12)虽然价廉适用,但气温若在10℃以下就处于凝固状态,给现场施工带来很大困难,所以我们又使用了凝固点只有-5℃的 KZF_(123)。用0.13%的 KZF_(123)泡沫冲砂液试验     

孤东油田防砂堵水一体化技术研究与应用

疏松砂岩油藏开发到中后期,由于存在着油层出砂与出水的双重矛盾,油田防砂、堵水的工作量与难度不断加大,针对这种情况,提出了防砂与堵水一体化新工艺。确定了FD- 1与FD- 2两种防砂堵水剂配方,并对其性能进行了室内评价,确定了扩孔剂的类型与用量,考察了各种地层因素对防砂堵水剂性能的影响。确定了现场施工的方法与顺序以及计算防砂堵水剂用量的公式。现场试验 2 0多井次,防砂有效率 91.7%,堵水有效率 76%,累计增油 12 15 4t,表明该防砂堵水剂配方合理,现场施工安全可靠,防砂堵水效果显著。     

Ng1+2粉细砂岩油井低产分析与治理

1 Ng1+2油层概况孤岛油田Ng1+ 2油层含油面积为 37 2km2 ,地质储量 2 730〔10 4 t,油藏埋藏深度较浅 ,一般在 1130～ 1190m ,平均厚度4 6m。Ng1+ 2油层岩性主要由一套浅棕褐色、黑褐色粉砂和细粉砂岩组成 ,粒度中值 0 0 6～ 0 16mm (平均 0 117mm) ,胶结物以泥质为主 ,泥质含量 9 9% ,胶结疏松 ,地面原油粘度5 0 0～ 2 5 0 0mPa·s。2 绕丝筛管防砂低产能原因分析由于泥质胶结疏松 ,且原油粘度高 ,易出砂一直是制约油层开发的主要问题。经过多次的室内和现场试验 ,找到了以0 3～ 0 6mm砾石充填地层 ,以 0 2mm缝隙绕丝管防砂为主 ,…     

孤岛油田Ng1+2油层低产能治理

孤岛油田 Ng1 + 2油层含油面积 37.2 km2 ,地质储量 2 73× 1 0 5t;油藏埋深 1 　1 30～ 1 　1 90 m,平均厚度 4.6m;油层主要由一套粉砂和细粉砂岩组成 ,粒度中值 0 .0 6～ 0 .1 6mm,胶结疏松 ,泥质含量9.9%。在生产中油层易出砂 ,绕丝筛管堵塞严重 ,致使产能低下 ,急需处理。1　油层低产原因1 )细颗粒砂沉积于绕丝筛管内　随着产出液运移 ,细颗粒砂通过砾石充填层进入生产管柱和绕丝管 ,并沉积于绕丝管中心管内 ( 70 %左右起出的绕丝管内有沉积砂 ,且分析均为地层砂 ,砂粒较细 ) ,使油井供液能力变差 ,防砂有效期缩短。2 )颗粒运移使地层…     

低压深井抽砂工艺技术研究与应用

石西油田石南4井区由于地层压力低,储层物性差加上油藏前期注水未跟上,地层能量得不到及时补充,造成地层能量亏空,部分井地层出砂、压裂改造后油层回吐压裂砂填埋油层,导致修井作业冲砂返不出的难题.针对这一难题就低压深井清砂工艺技术方面的问题进行了科学的论证与研究,摸索出了解决低压深井清砂工艺技术,应用捞砂泵对常规冲砂不出的井成功的进行了捞砂作业,对该区的产能建设以及油层保护起到了一定的作用.     

水平井泡沫流体冲砂技术研究及应用

水平井冲砂作业时由于地层压力较低冲砂液漏失严重,泡沫流体冲砂技术可以有效减轻低压水平井的漏失问题,提高冲砂效率。通过实验和数值模拟方法研究了泡沫流体的携砂能力,得到了泡沫流体的携砂规律,并进行了现场应用。研究结果表明:当泡沫特征值为0.85时泡沫流体的黏度达到最大值1.14Pa·s,直径为0.5mm的砂粒的沉降速度为10-4～10-3m/s,几乎可以悬浮在泡沫中;在接近水平的环空管道,泡沫流体的携砂性能远大于混气水和水的携砂性能,泡沫流体更适合于水平井的冲砂洗井。现场应用实例证实了泡沫能有效防止地层漏失,顺利建立起油套循环,作业后产量有较大幅度的增加,泡沫流体冲砂洗井技术是清除低压水平井井底出砂的一项有效措施,对现场具有指导意义。     

特低渗油藏微生物矿场试验效果评价

大庆外围朝阳沟油田 2 0 0 2年 8～ 9月在 13口油井进行了微生物吞吐采油现场试验。所用菌种为兼性厌氧混合菌。 13口井的油层按渗透率分为 3类 ,Ⅰ类 6口 ,18.2× 10 -3 μm2 ,Ⅱ类 4口 ,8.2× 10 -3 μm2 ,Ⅲ类 3口 ,4 .5×10 -3 μm2 。单井菌液注入量为 0 .9～ 3.0t,注菌后关井 5～ 7d(一口井关井 2 0d)。原油与菌种作用后正构烷烃分布移向低碳数方向 ,粘度 剪切速率曲线大幅度下移。跟踪检测的 3口试验井 ,注菌后产出的原油含蜡、含胶、油水界面张力分别由 2 7%～ 4 0 %、18%～ 2 2 %、32～ 36mN/m降至 17%～ 15 %、11%～ 16 %、14～ 17mN/m ,产出水中有机酸含量由 5 0～ 6 5mg/L增至 10 9～ 138mg/L ,其中一口井注菌 2 0和 15 0d天后采出水中菌数为 10 7和 10 5个 /mL ,室内实验表明在注入营养物后地层的微生物可继续生长繁殖。现场试验结果表明 ,5口Ⅰ类地层井微生物吞吐采油效果 (增油减水 )良好 ,3口Ⅱ类地层井和 2口Ⅲ类地层井效果差但仍有效。对 3口井无效的原因作了分析。图 2表 5参 2     

低压漏失井自吸式连续冲砂技术配套装置的研制与应用

辽河油田开发中后期,地层亏空严重,油层出砂加剧,常规的冲砂工艺或利用暂堵剂冲砂均无法建立有效的循环,影响油井的正常生产。低压漏失井自吸式连续冲砂工艺是解决该问题的有效技术之一,但在实际使用过程中,存在工序繁琐、冲砂液漏失量大、砂堵等问题。为此,研制了双级整体管柱和强制循环阀等配套工具,改进和完善了低压漏失井自吸式连续冲砂技术。该技术已经应用300井次,恢复油井产能达5 000 t,应用效果良好。该技术可为由于地层亏空出现出砂现象的油井复产提供技术支持。