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快速凝固Cu_(25)Al_(10)Ni_(25)Fe_(20)Co_(20)高熵合金箔的微观结构及其电容储能焊特性 总被引:1,自引:0,他引:1
采用单辊快速凝固法制备了厚度为50—70μm的Cu_(25)Al_(10)Ni_(25)Fe_(20)Co_(20)高熵合金箔材,并研究了其微观结构、抗拉强度、伸长率及电容储能焊特性.结果表明,Cu_(25)Al_(10)Ni_(25)Fe_(20)Co_(20)高熵合金为fcc结构的单一相,快速凝固使合金组织显著细化.在电容储能焊条件下,快速凝固高熵合金箔材点焊接头形成了形态规则的椭球状熔核,熔核形核率较低,晶体依附于母材局部半熔化的晶粒向熔核心部生长,最终形成发达的树枝晶组织;熔合线清晰;与熔核毗邻的母材组织未观察到粗化迹象.电容储能焊条件下,贯穿性裂纹是高熵合金焊接接头中的主要焊接缺陷,其与高熵效应导致的熔核区晶粒粗化、晶体生长方向及电极压力密切相关. 相似文献
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研究了Si Zr B模壳涂层对准晶Al72Ni12Co16合金过冷度与凝固组织的影响规律。通过使用Si Zr B涂层模壳,在Al72Ni12Co16合金中获得了不同大小的过冷度,其最大值达到195K。根据经典形核理论,计算了熔体与涂层内壁间的润湿角。研究结果表明:Si Zr B涂层对过冷准晶Al72Ni12Co16合金熔体具有较强的抑制形核作用,因而可使大体积合金熔体获得深过冷。 相似文献
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通过普通凝固方法制备含高体积分数准晶相的Mg-48Zn-13Y(MZY)准晶中间合金。利用OM、SEM、EDS、XRD及拉伸试验研究了MZY准晶对AM50合金显微组织及力学性能的影响。结果表明:向AM50合金中添加MZY准晶后,组织中可保留Mg_3Zn_6Y准晶相,并使合金组织得到明显地细化;组织中β-Mg_(17)Al_(12)相的数量减少,且形貌由粗大连续网状向断续条状及颗粒状转变。其中,当MZY准晶加入量为6%(质量分数)时,合金组织最为细小,合金的抗拉强度、屈服强度及伸长率达到峰值,分别为202.92 MPa、100.57 MPa和10.8%,其比AM50合金分别提高了24.59%、74.9%和66.15%。外加MZY准晶改善AM50合金力学性能的原因可归结于组织细化、β-Mg_(17)Al_(12)相数量及形貌的改善、以及与镁合金基体具有良好润湿性的准晶相的弥散强化作用。 相似文献
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研究冷轧后退火对Ti_(50)Ni_(48)Co_2形状记忆合金显微组织演化和超弹性性能的影响。结果表明,在冷轧制过程中,合金的显微组织经历了应力诱导马氏体相变和马氏体塑性变形、变形孪晶、马氏体中沿孪晶和不同晶界的位错堆积、纳米晶化、非晶化以及马氏体向奥氏体的可逆相变6个基本阶段。在400℃退火1 h后,冷轧样品中形成的非晶相完全晶化,生成了一个完全纳米晶体的结构。这种纳米晶体合金的峰应力高达730 MPa,明显高于粗晶Ni_(50)Ti_(50)和Ti_(50)Ni_(48)Co_2合金。而且,纳米晶Ti_(50)Ni_(48)Co_2合金具有较高的阻尼容量和较好的储能效率。 相似文献
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利用喷射沉积技术制备含Ni的Al-Zn-Mg-Cu合金。利用扫描电镜和电子背散射衍射、透射电镜以及拉伸测试研究了Al_9Fe_(0.7)Ni_(1.3)颗粒对合金固溶处理后组织和性能的影响。结果发现:合金中的Ni元素以亚微米球状Al_9Fe_(0.7)Ni_(1.3)化合物的形式存在,Al_9Fe_(0.7)Ni_(1.3)颗粒主要在晶界附近分布,说明该颗粒在固溶过程中具有有力的抑制再结晶作用。固溶处理后,合金的抗拉强度为603 MPa,断裂延伸率为11.79%,主要断裂方式为穿晶延性断裂。实验结果表明,亚微米球状Al_9Fe_(0.7)Ni_(1.3)化合物对合金性能有重要影响,可以产生细晶强化和Orowan强化,是合金发生穿晶延性断裂的主要原因。 相似文献
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深过冷Al72Ni12Co16合金的组织演化及单相准晶的生成 总被引:3,自引:0,他引:3
采用惰性形核涂层型壳和氩气保护下循环过热的深过冷方法,系统研究了深过冷条件下Al72Ni12Co16合金的凝固组织演化过程及单相准晶的生成条件。结果表明:在0~200K的过冷度范围内,随过冷度的增大,Al72Ni12Co16合金发生小过冷树枝晶→柱状晶→等轴晶的组织转变,转变的两个临界过冷度分别为ΔT1=60K和ΔT2=120K;此外,当熔体过冷度大于60K时,准晶相在与晶体相的竞争形核中胜出,作为初始相从熔体中析出,并随过冷度的增大,凝固组织逐渐变为单相准晶。 相似文献
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用紧耦合气雾化方法制备了Al_(82)Ni_(10)Y_8合金粉末.利用X射线衍射仪(XRD)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)和差示扫描量热(DSC)方法分析了粉末特征.结果表明,粒径<26 μm的粉末具有非晶和纳米晶结构.在450 ℃对粒径<26 μm的合金粉末进行了超高压固结,随后在600 ℃对固结块体合金进行了1 h的热处理.利用电子探针分析了热处理后Al_(82)Ni_(10)Y_8合金的晶化过程,根据雾化粉末的XRD分析结果,表明其晶化过程为:非晶→α-Al+非晶→α-Al+非晶+Al_(19)Ni_5Y_3→α-Al+Al_3(Ni,Y)+ Al_(23)Ni_6Y_4 + Al_(19)Ni_5Y_3. 相似文献
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在Co-Ni-Al系合金的基础上用Cu部分代替Al,制备4种不同成分的合金,研究热处理对Co38Ni34Al28-xCux显微组织和显微硬度的影响。结果表明,Co38Ni34Al27.5Cu0.5合金经1350℃×2 h加热、冰水冷却至室温处理后,β基体内出现马氏体,而Co38Ni34Al27Cu1则在1350℃×2 h和1300℃×4 h处理时都出现马氏体。随铜含量的增加和铝含量的减少,合金β相晶粒变小,γ相晶粒和含量变大。Co38Ni34Al27.5Cu0.5的显微硬度随温度升高而升高,在β相晶粒内出现马氏体时,Co38Ni34Al27Cu1合金的显微硬度骤降。 相似文献
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Influence of Sb addition on Martensitic and Magnetic Transformation in β+γ Two-phase Based Co-Ni-Al Shape Memory Alloy 总被引:2,自引:0,他引:2
利用OM,SEM,EDX,XRD,DSC和VSM研究了用Sb替代Al对Co41Ni32Al27合金马氏体相变和磁性的影响.结果表明Co41Ni32Al26Sb1合金仍然生成L10型马氏体,其马氏体相变温度和Curie点与淬火温度成正比关系,淬火温度每升高10K,马氏体相变温度约提高9K,而Curie点约提高7.5K.相同淬火温度下Co41Ni32Al26Sb1合金的马氏体相变温度比Co41Ni32Al27合金约高70K,而Curie点也高出15K.Co41Ni32Al26Sb1在1623K热处理时出现共晶组织,发生部分熔化现象.特别重要的是C041Ni32A12eSbl合金的马氏体相变温度范围大幅度缩小,为20-28K,只有Co41Ni32Al27合金的一半,有利于获得大磁致应变.用平均s+d总电子浓度和平均磁价电子数分别解释了马氏体相变温度和Curie点的变化. 相似文献
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采用金相观察和硬度测定方法研究了马氏体Ni40.5Co32.5Al27合金的冷轧组织和再结晶行为。结果表明,马氏体Ni40.5Co32.5Al27合金有优异的冷加工能力,其临界冷轧压下量在46.2%~46.9%之间;马氏体相β′和延性γ相变形协调性好,合金经大变形后两相相界没有微裂纹。冷轧Ni40.5Co32.5Al27合金在1073K~1173K发生强烈回复,在1273K温度发生完全再结晶,随着淬火温度的升高合金中γ相体积分数不断减少,β′相晶粒不断长大。 相似文献
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为了研究不同退火方式对La0.75Mg0.25Ni3.44Co0.2Al0.03Ti0.03铸态合金的电化学性能影响,设计最终退火温度为1223K,并采用不同保温程序对合金进行退火处理。X射线衍射(XRD)与扫描电镜(SEM)分析一段、两段保温法退火后合金的结构与性能结果表明,铸态及退火后合金由LaNi5,(La,Mg)2(Ni,Co,Al)7相以及少量LaNi2、TiNi3相组成,且退火后合金中(La,Mg)(Ni,Co,Al)3相出现。前者微观组织较后者均匀,并且前者的放电容量、放电效率好于后者。一段保温法更有利于改善合金的循环稳定性。 相似文献
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为了降低AB5犁储氢合金的成本,对低钴的Ml0.9Mg0.1Ni3.4Co0.3Al0.3合金的组织结构和性能进行了研究,并与工业储氢合金MmNi3.55Co0.75Mn0.4Al0.3进行了对比。实验结果表明:此低钴合金是由LaNi5主相和LaNi3第二相构成。它们的储氢晕(ω,%)分别为1.36%和1.37%,最大放电容量分别为320mAh/g和324mAh/g,循环稳定性为:300次充放电循环后,2种合金剩余容晕都是88%。但Ml0.9Mg0.1Ni3.4Co0.3Al0.3的高倍率放电性能明显优于MmNi3.55Co0.75Mn0.4Al0.3合金。主要原因是由于LaNi3第二相的乍成不仪提高了合金颗粒表面的电化学催化活性,而且提高了结构韧性从而抵消了低钴合金颗粒粉化的不利影响。 相似文献
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以Al-11%Mg合金为基体,十面体准晶相Al72Ni12Co16为增强颗粒,通过机械搅拌的方法制各了Al72Ni12Co16/Al-11%Mg复合材料。采用扫描电镜和能谱分析研究了Al72Ni12Co16/Al-11%Mg复合材料的微观组织和成分,并测试了其拉伸性能和硬度。试验结果表明:Al72Ni12Co16颗粒在加入到Al-11%Mg基体中后发生破碎和钝化,颗粒沿晶界处均匀分布。由于原子间的相互扩散,颗粒由Al72Ni12Co16转变为AlgCo2(Ni),同时在凝固过程中伴随有Al3Ni相析出。加入15%Al72Ni12Co16颗粒后,Al-11%Mg合金的抗拉强度σb、弹性模量E和维氏硬度HV分别提高了38.5%、27.1%和58.7%,但伸长率降低。 相似文献
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在Al-Pb二元难混溶合金的基础上添加其它的合金元素Ni,Y和Co,优化设计了新的Al_(82.87)Pb_(2.5)Ni_(4.88)Y_(7.8)Co_(1.95)多元难混溶合金。开展了该多元难混溶合金的快速凝固实验,对制备的薄带样品进行了结构表征、热稳定性分析以及显微组织形成的研究。结果表明,合金熔体在快速冷却过程中发生了液-液相分离,生成富Al和富Pb两液相;随后,富Al基体液相发生玻璃转变,形成铝基非晶合金基体,而富Pb液相凝固结晶后以球形晶态粒子形式均匀分布于铝基非晶基体中。研究表明,利用难混溶合金液-液相变原理,通过快速凝固技术可以设计和制备原位球晶粒子/非晶合金基复合材料。 相似文献
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Applying XRD, DTA, SEM and TEM techniques, an investigation on the solidification microstructure and solidification sequence of Mg-rich Mg-28%Zn-2%Y (mole fraction) alloy was carried out. It is found that, a-Mg dendrites, Mg7Zn3 phase and icosahedral quasicrystal phase coexist in the as-solidified alloy, where the icosahedral quasicrystal, whose structure is indentified to be a face-centered type, originates from a peritectic reaction occurring at 416 ℃. The primary phase of this peritectic reaction has the composition of Mg20Zn66Y14, which is coincident with the H phase reported by TSAI as (Zn, Mg)5Y. Furthermore, the single I-phase grain morphology was observed and its growth evolution was also discussed. 相似文献