呼延调蓄池坝体填筑技术

先介绍了呼延调蓄池概况,后根据设计,从土料准备和加工、现场填筑碾压试验、大坝填筑以及关键部位的具体处理方法和注意事项,循序渐进地论述了呼延调蓄池坝体填筑施工技术.     

基于尾矿库坝体抗滑稳定性计算分析

基于尾矿库坝体现有工程地质资料,根据室内试验、取土试样、标准贯入及钻探试验等获取各层岩土的物理力学性质,然后利用系统软件分别计算分析了尾矿库在3种不同工况下的稳定性。研究表明:某尾矿库的安全稳定性符合安全技术规程相关要求,评价结果与实测值保持基本吻合,所采用的计算方法具有一定的科学性与准确性;根据坝体抗滑稳定性分析结果提出的建议措施,可为进一步提升为尾矿库抗滑稳定性和安全管理水平提供一定决策依据。     

呼延调蓄工程土工膜防渗体土坝设计

呼延调蓄工程考虑坝基工程地质条件及工程区土料存量等因素,最终选定修筑土坝,且经地质勘察、岩土实验证明,西部岸坡开挖出的低液限黏土可以直接上坝,加之本工程为调蓄水池,不存在溢洪、施工导流等建筑物布置问题,而且土坝具有坝基地质条件要求较低、便于组织机械化快速施工、施工简单等优点,无论从经济上、技术上均有明显优势。     

呼延调蓄工程的工程选址与方案比选

呼延调蓄工程位于引黄工程联接段输水线路尾部7号隧洞出口以北呼延村西崛山圉山下的好李子沟内。文中对联接段备用水源呼延调蓄工程提出了两个位置，分别位于木瓜沟和好李子沟，对两方案进行了比较。经综合比较选择好李子沟方案。     

坝体抗滑稳定的合理分析

此文原载广东省水利电力局勘测设计院技术情报组编印的《水利电力情报》1975年第10期。我们认为对水工设计人员研究分析大坝抗滑稳定问题是有启发帮助的,特予转载。我们转载时在文字上略有修改。     

重力坝抗滑稳定性分析

安全是水坝的头等大事。重力坝失事往往是由于滑动导致的,因此抗滑稳定问题是大坝稳定的主要问题,本论文主要运用刚体极限平衡法和有限元法对某重力坝进行安全稳定性校核。刚体平衡法是一种传统的稳定分析方法,这一方法是经过工程实践检验的,所得的安全系数一直以来被作为判断大坝安全度的主要依据。有限元法是近年来随计算机科学的迅速发展和岩土力学的基本理论水平不断提高和发展起来的一种新方法,本文分析比较了两种方法的优缺点,进一步证明了有限元法更符合重力坝的实际情况。     

基于水利水电工程岩质边坡抗滑稳定性分析

为解决传统的有限元应力代数和法计算结果存在较大偏差,未考虑安全系数受滑裂面方向影响等问题,在第三滑裂面上通过转换计算各滑裂面上的剩余力提出有限元剩余推力法,然后采用等安全系数法迭代计算第三滑裂面及总滑面的安全系数,为搜索出最危险滑裂面可采取改变水平方向与第三滑裂面夹角的方法。研究表明:较传统的应力代数合法求解的安全系数剩余推力算法与工程实际更加贴近,剩余推力分析法能够确定最小安全系数的滑裂面。     

坝体抗滑稳定的倾斜面计算法

王志良(冶金部建筑研究总院)终结讨论:坝基深层抗滑稳定问题是个十分重要和复杂的技术课题.文献1)提到,“我国已建和正在设计施工的、坝基有软弱夹层的90余座混凝土大坝中,由于坝基中的软弱夹层未能及时发现,以致改变设计、延误工期和作后期加固的约占1/3.因此,迅即有组织地开展这方面的研究工作,实为当务之急”.刘致彬和周述椿同志提出各自的观点并提供宝贵资料,对推动这一问题的研究是有益的,本人表示感谢.以下就涉及到原文三斜法的一些问题,补充一点个人的意见. (一)刚体极限平衡法的适用性 刘同志指出了刚体极限平衡法的某些局限性,并指出今后的方向是更多地采用有限单元计算和地质力学模型试验进行更深入、细致的分析.作者对此并无异议.但应明确,刚体极限平衡法并不排斥有限元分析及模型试验,它们之间的关系应是相辅相成的.刚体极限平衡法在工程初步设计阶段以及对于中型工程是很必要的.这是由于它的概念简明,计算方便,无需     

坝体抗滑稳定的倾斜面计算法

原文强调滑动模式的假设应从试验的启示出发,并指出现行的双斜面滑动法中可能存在的问题.笔者亦从某重力坝的抗滑稳定模型试验结果出发,提出几点粗浅的看法与王志良同志商榷,不妥之处请批评指正. (一)关于刚体极限平衡法的适用性问题 在分析重力坝的抗滑稳定性时,坝与坝基接触面胶结良好,根据以往设计所采用的抗剪强度指标,如f值总在0.55-0.75之间(试验值在往大于1),c值虽有争议,但采用C=20-30公斤/厘米~2还是有把握的.应用刚体平衡法(纯摩或剪摩公式),而     

重力坝抗滑稳定问题分析

本文通过对重力坝的稳定分析，提出重力坝抗滑稳定的深层抗滑稳定特点、破坏模型、计算方法和安全度判据。     

基于非线性规划的重力坝深层抗滑稳定优化算法研究

本文以坝基缓倾软弱结构面为露头的重力坝为研究对象,针对该种坝体可能发生部分下游基岩的剪断而产生滑动的问题,提出了一种重力坝坝基双斜滑动临界破坏滑面的计算方法。本方将下游基岩发生剪断破坏滑面的位置作为优化变量,以重力坝深层抗滑稳定安全系数作为目标函数,同时以等安全系数法方程为约束条件,建立重力坝深层抗滑稳定性分析的非线性数学规划模型,并使用数学规划优化算法求解下游岩体剪断破坏的最不利临界滑面以及其对应的安全系数的最小值。本文的计算方法,具有概念明确、计算精度高等特点,可将其应用于重力坝深层抗滑稳定性的分析。     

拱坝坝肩二维（水平）抗滑稳定分析

拱坝坝肩二维稳定分析，为规范规定的分析方法之一，实际工程中常以垂直单宽分析较多，而对水平分层不够重视。本文以云南宝石电站拱坝为例，对坝肩二维(水平)抗滑稳定问题及其适宜性，以及渗压折减对安全系数影响的敏感程度进行探讨，表明岩体完整性较好或近水平软弱面发育时，采用二维水平分层稳定分析更为合理。     

龙口水利枢纽重力坝深层抗滑稳定设计

黄河龙口水利枢纽坝基持力层存在多条平缓泥化夹层及糜棱岩状夹层，对坝基的深层抗滑稳定极为不利，必须采取工程措施对泥化夹层及摩棱岩进行处理，以满足深层抗滑稳定要求，本文分析比较了多种工程措施，推荐采用坝踵深齿槽方案加固坝基。     

恰甫其海水利枢纽右岸坝肩渗透稳定性分析

1引言在恰甫其海工程大坝坝轴线上游约250m有一条小支流从右岸垂直汇入主河道,右岸为向西突出的基岩山体,工程所有泄水建筑物均布置在右岸山体内。从左至右依次为导流洞(后期改建成中孔泄洪洞)、1#引水发电洞、深孔排沙放空洞、2#引水发电洞、表孔溢洪洞。在正常蓄水位时,小支流回水长度约5km。为了了解水库蓄水后右岸山体渗流场的变化,检验右岸坝肩防渗设计措施是否合理以及洞室渗水对右岸山体边坡稳定的影响等,由中国水利水电科学研究院对右岸山体进行了三维渗流计算分析。另外,右岸顺河向发育一条规模较大的F30断层,对其渗透稳定性进行…     

用被动抗力法分析大坝抗滑稳定性

本文在传统的温凝土重力坝坝体抗滑稳定计算方法的基础上，根据汾河二库大坝的基础特征，用权限平衡法中的被动抗力法，着重对汾河二库大坝的深层抗滑稳定进行了分析探讨。     

重力坝、拱坝基础岩体抗滑稳定分析中一些问题的探讨

本文提出重新研究抗滑稳定计算中的第三原则，用1949年以来各单位所做大型野外试验数据说明，使用这些原则计算实质上更合理。强调坝基不连续面用抗剪硐塞(键)处理时，尤其应该使用该原则进行刚体极限平衡意义上的抗滑稳定分析。通过实际工程应用和数值分析，建议有关单位研究将规范[2]中的剪摩抗滑稳定数值作适当降低。     

亭子口重力坝深层抗滑稳定性分析

亭子口水利枢纽大坝是红岩层地区最高的重力坝,坝基部位存在倾向下游且走向与坝轴线夹角较小的软岩、岩层层面和泥化夹层,以及顺河向的陡倾裂隙,因此亭子口重力坝存在较严重的深层抗滑问题。本文在结合坝基下覆岩层分布状态确定滑移模式的基础上探讨了坝基深层抗滑稳定性分析方法的适用性,并应用广义等K法和分项系数极限状态设计方法对亭子口重力坝表孔坝段的深层抗滑稳定性进行了深入研究,并在此基础上对广义等K法中的条块作用力与水平面的夹角φ对深层抗滑稳定性作了敏感性分析。两种稳定性计算方法的结果均表明亭子口重力坝表孔坝段深层抗滑稳定性基本能满足规范要求;广义等K法中条块作用力与水平面的夹角φ取值对深层抗滑稳定分析成果有显著的影响,建议在亭子口深层抗滑稳定分析中φ取5°～10°。     

清江高坝洲水电站大坝抗滑稳定分析

高坝洲水电站大坝建筑在强度较高的白云岩、灰岩上、但是基础内埋藏较多的缓倾上游偏右岸的层间剪切带，性状较差，是大坝抗滑稳定的控制条件。对剪切带性状和产状的分析研究结果表明，大坝安全度随剪切带的抗剪强度及剪切带倾角的增加而增加，随剪切带走向与坝轴线交角的增加而减少。根据这种规律，对表孔一个坝段沿剪切带的抗滑稳定进行了一系列的敏感性分析，从而确定了影响高坝洲水电站大坝稳定的最不利的剪切带。对确定的较危险     

亭子口重力坝深层抗滑稳定性分析

亭子口水利枢纽大坝是红层地区最高的重力坝,坝基部位存在倾向下游且走向与坝轴线夹角较小的软岩、岩层层面和泥化夹层,以及顺河向的陡倾裂隙,因此亭子口重力坝存在较严重的深层抗滑问题。在结合坝基下覆岩层分布状态确定滑移模式的基础探讨了坝基深层抗滑稳定性分析方法的适用性,并应用广义等K法和分项系数极限状态设计方法对亭子口重力坝表孔坝段的深层抗滑稳定性进行了深入研究,并在此基础上对广义等K法中的条块作用力与水平面的夹角φ对深层抗滑稳定性作了敏感性分析。两种稳定性计算方法的结果均表明亭子口重力坝表孔坝段深层抗滑稳定性基本能满足规范要求;广义等K法中条块作用力与水平面的夹角φ取值对深层抗滑稳定分析成果有显著的影响,建议在亭子口深层抗滑稳定分析中φ可取5o~10o。