低温绝缘超导电缆用不锈钢波纹管损耗测试

304不锈钢系奥氏体为主的无磁性或低磁性不锈钢,但加工变形后亚稳态奥氏体会发生相变产生马氏体组织,形成较强的磁性。通过对304不锈钢波纹管的磁滞损耗进行测试,对测试样品进行金相观察,研究了304不锈钢相变的情况。同时对样品材料进行磁滞回线测试,研究了波纹管的磁滞损耗情况。     

奥氏体耐热钢锅炉管磁性能实验分析

针对高温服役后奥氏体耐热钢锅炉管出现较高磁性问题,采用磁感应强度测量仪、奥氏体氧化物检测仪、综合物性测量系统(VSM)进行测试,进行热处理实验及显微组织分析,测试分析了TP304H、TP347H、S30432等奥氏体耐热钢新样品、高温服役样品及其碳化物的磁性能(磁当量、磁感应强度、磁化强度、饱和磁化强度、剩磁、矫顽力、磁滞回线等)。结果表明:具有铁磁性的α′-马氏体及其相变体积膨胀引起较高内应力产生的磁性和具有弱铁磁性碳化物产生的磁性共同引起在役奥氏体耐热钢出现较高磁性,其中碳化物引起的磁性可以忽略不计。     

纳米磁性Mn3O4粉末的溶剂热法合成及表征

以MnO2为主要原料,应用溶剂热法合成了纳米磁性Mn3O4粉体.研究和讨论了反应温度、填充度、溶剂种类、降温速率对产物性能的影响,得到溶剂热法制备纳米磁性Mn3O4的最佳条件.产物经XRD表征为单一相Mn3O4,经粒度分析仪及透射电镜(TEM)检测,为四方晶型,平均粒径为55nm.     

Cr/c对中铬铸铁组织和性能的影响研究

本文主要研究Cr/c对中铬铸铁组织和性能影响。研究结果表明:提高中铬铸铁含碳量使碳化物体积分数(CVF)增加而导致硬度提高。此外,随着cr/c提高,中铬铸铁的共晶碳化物细化,(cr.Fe)_7C_3碳化物和残留奥氏体增加,因而使中铬铸铁的冲击韧性和抗弯强度提高并获得较好耐磨性。     

护环用奥氏体不锈钢1Mn18Cr18N室温高周疲劳性能研究

本文研究了护环用奥氏体不锈钢1Mn18Cr18N在室温条件下的高周疲劳性能。对疲劳性能S-N曲线进行了拟合分析结果表明,疲劳性能曲线能用指数函数100.00988SN=1010.2276表示。用SEM进行了断口观察,分析结果显示疲劳裂纹区始于试样的表面,裂纹扩展区出现大量的疲劳条纹、瞬断区和剪切唇区。     

E型磨煤机耐磨材料的试验研究

淮南电厂引进的波兰EM70/62型磨煤机,其耐磨件的磨环为镍硬铸铁件,经过一段时间运行磨损后无备品供应。该厂曾用50Mn2铸钢件代替,经试用表明其耐磨性能不佳,磨损率为17毫米/千小时,寿命很短。为此,西安电力机械厂与西安交通大学铸造教研室共同研究试制了新的耐磨材质——高铬铸铁,用以代替镍硬铸铁,并在淮南电厂安装试运。1978年9月停机测定其磨损率为2.16毫米/千小时,其耐磨损能力比50Mn2铸钢件提高了7倍,比波兰的镍硬铸铁(磨损率为2.61毫米/千小时)     

Cr／c地中铬铸铁组织和性能的影响研究

本文主要研究Ｃｒ／ｃ对中铬铸铁组织和性能影响。研究结果表明：提高中铬铸铁含碳量使碳化物体积分数（ＣＶＦ）增加而导致硬度提高。此外，随着Ｃｒ／ｃ提高，中铬铸铁的共昌碳化物细化，（ｃｒ．Ｆｅ）７Ｃ３碳化物和残留奥氏体增加，因而使中铬铸铁的冲周韧性和抗弯强度提高并获得较好耐磨性。     

可用于磁性材料模具的高强度高硬度50Mn18Cr4VA的开发

前言随着电子工业和磁性材料工业的迅速发展 ,对高强度无磁钢需求日益增加。在电机上可作电机护环 ,在轴承上可用于高耐磨无磁轴承 ,还可在各种精密仪器上用作无磁零件。在磁性材料的生产中 ,通常是用奥氏体不锈钢制造模具 ,因为奥氏体不锈钢硬度和强度低 ,模具使用周期很短 ,因此急需开发一种高强度和高硬度无磁钢制造模具 ,我厂协助中国模具工业协会模具材料委员会成功开发了 50 Mn1 8Cr4 VA无磁模具钢。本钢具有单一均匀的奥氏体组织 ,有很高的强度和硬度 ,磁导率很低 ,在本厂制造的模具中得到应用。但是本钢存在加工硬化现象 ,如工艺…     

稀磁半导体Sn_(1-x)Mn_xO_2系列化合物的制备和表征

用溶胶-凝胶法合成了Sn1-xMnxO2(x=0.03、0.05、0.08、0.10)系列化合物,利用X射线衍射、红外光谱和振动样品磁强计对该系列化合物的结构和磁性进行了表征。结果表明,Mn4+都进入了SnO2的晶格中,形成了金红石型的固熔体,属于四方晶系,空间群为P42/mnm,晶格常数a随着Mn4+含量的增加而减小,而c保持不变。材料磁性能随着Mn4+含量的增加而增强,Mn4+自旋磁矩随着Mn4+含量增加而减小。     

护环用奥氏体不锈钢1Mn18Cr18N动态拉伸的SEM观察研究

本文利用带有动态拉伸台的高分辨扫描电镜对护环用奥氏体不锈钢1Mn18Cr18N进行了动态拉伸的微观形貌原位观察。通过观察表明滑移和孪生是室温下奥氏体不锈钢1Mn18Cr18N的主要变形机制;随着变形量的增加,晶粒内部的滑移线逐渐增加和加宽,并出现交滑移。在试样的预制裂纹处容易造成应力集中,逐渐产生微裂纹,最终导致试样的断裂。     

MnBi永磁合金研究进展

Mn Bi合金具有显著的铁磁性及磁光效应,可用作永磁和磁光存储材料。Mn Bi磁性合金具有高的室温单轴磁各向异性和反常的正的矫顽力温度系数,有希望成为高温应用(~200℃)磁性材料而引起了广泛关注。但由于其相转变的复杂性,制备高纯度、高磁性能的Mn Bi合金仍存在一定的难度。近年来许多研究者对Mn Bi磁性合金的热处理工艺、制备工艺以及复合磁体等方面进行了一系列的研究。截至目前,已经基本可以批量化生产高纯高性能Mn Bi磁粉,同时所制备Mn Bi单相合金的最大磁能积(BH)max已经达到了8.4 MGOe,所制备Mn Bi复合磁体的最大磁能积(BH)max也达到了最高的18 MGOe。这些研究极大地促进了Mn Bi磁体的发展,为Mn Bi永磁体的工业化生产应用奠定了基础。本文综述了近年来高性能Mn Bi永磁材料的研究进展。     

Ti1.0Mn0.9V1.1基合金的微观结构和电化学性能

“与Laves相相关的BCC固溶体”是一个新概念,由此发展起来的新型钛基BCC合金贮氢能力已经达到了2.2%(质量分数)。Akiba等用TEM(透射电子显微镜)方法观测TiMnV合金的BCC相和C14相的交界面,发现存在一个厚度为10 nm的薄层。通过EDX(电子探针X射线显微分析)方法观测,这个薄层物质的组成为Ti1.0Mn0.9V1.1,但是Ti1.0Mn0.9V1.1却不具备电化学活性。在此基础上,从Ti1.0Mn0.9V1.1出发,通过组成元素的部分取代,使储氢性能优良的Ti1.0Mn0.9V1.1具有电催化活性,对Ti1.0Mn0.9V1.1系合金的结构和电化学性能进行研究,Ti1.0Mn0.9V1.1系合金有可能成为MH-Ni蓄电池潜在的高温负极材料。     

全封闭旋转式压缩机偏心轴和缸体金属型铸造工艺

本文介绍了研试金属型铸铁的经过,分析了金属型铸铁化学成分、金相组织、机械性能与使用性能的关系;对金属型铸铁纵横交错的初生奥氏体枝晶和 D 型石墨与尺寸稳定性的关系进行了理论探讨;还对金属型铸件进行了经济分析。     

NCW型内衬式耐磨弯头

介绍了一种新型内衬式耐磨弯头的结构及内衬材料Ｃｒ２８ＭｏＣｕＢ高合金白口铸铁的组织及性能。Ｃｒ２８ＭｏＣｕＢ合金显微组织中的高强高韧奥氏体基体与高硬度碳化物相结合，使其在高速冲刷磨损条件下具有优良的泛角度综合冲刷磨损抗力；内衬式结构设计在使弯头寿命大幅度提高的同时不会引起其重量的明显增加。内衬式制造工艺具有适应性强、易于控制、产品性能稳定可靠、弯头安装施工方便等优点。     

YFe10.5-xMnxMo1.5化合物的结构和磁性

利用X射线衍射和磁性测量研究了Mn替代Fe对YFe10.5Mo1.5金属间化合物的结构和磁性的影响。X射线衍射表明，YFe10.5-xMnxMo1.5(x=2.5，3．0，4.0，5.0)化合物均为ThMn12型四方结构，晶格常数和单胞体积均随Mn含量增加而单调增大。磁性测量表明，YFe10.5-xMnxMo1.5化合物的居里温度随Mn含量的增加而逐渐降低；在4．5K温度下，化合物的饱和磁化强度随Mn含量增加而减小。     

磁性法评价奥氏体耐热钢的材质劣化

奥氏体耐热钢在高温和高应力条件下长期服役后,会发生材质老化和蠕变损伤,在这一过程中由于奥氏体钢中相结构的变化而使其磁性能发生了显著变化.此外,高温服役后随着合金碳化物和σ相的析出,在析出相周围产生贫Cr区,使这些区域合金成分发生显著变化致使马氏体起始形成温度(Ms)上升,在冷却至室温后转变为马氏体,会引起耐热钢磁性能的显著变化.对此,通过测量合金中马氏体相的成分,利用磁性测量方法可评估奥氏体耐热钢长期高温服役后的老化程度.     

电机用磁性槽楔的性能比较与分析

为了评价国内外电机用磁性槽楔产品的性能差异,在相同试验条件下对四种不同厂家的磁性槽楔样品进行了力学性能、磁性能和电性能的测试。根据试验结果分析,发现国内外产品在常温下均能达到较高的力学性能,但高温下的力学性能保持率国外产品优于国内产品;磁性能差别不大,但国外产品的电阻率明显高于国内产品。国内外产品的性能差异主要是由纤维增强树脂体系、磁粉体系及磁性槽楔加工方法不同所决定的。改善树脂体系、使用粒径较小且均匀的磁粉;采用高磁导率的磁粉体系,用无机物粉末或热固性树脂包覆磁粉颗粒;优化加工制备工艺,选择合适的成型条件等,都可提高磁性槽楔的性能。     

金属间化合物SmFe10.5-xMnxMo1.5(x=2.5～5.0)的结构与磁性

利用真空电弧炉和真空热处理制备了SmFe10.5-xMnxMo1.5(x=2.5,3.0,3.5,4.0,4.5,5.0)化合物样品,采用粉末X射线衍射(XRD)和磁性能测量的方法,研究了Mn替代部分Fe对化合物的结构和磁性能的影响。XRD分析表明,SmFe10.5-xMnxMo1.5(x=3.0,3.5,4.0,4.5,5.0)化合物均为ThMn12型四方结构,晶格常数和单胞体积均随Mn含量的增加而单调增大。磁性能测量表明,样品的居里温度、饱和磁化强度和过渡金属亚晶格磁矩都随Mn含量的增加而下降。     

关于Mn-Ni-MO系非磁性艾林瓦型合金

测量了Mn-Ni-Mo系合金在冷加工及热处理后从-150～400℃的杨氏模量、剪切模量、热膨胀系数和室温下的硬度。含60～95％Mn,0～40％Ni和0～25万Mo的三元合金950℃加热1小时后慢冷,伴随着逆磁性顺磁性的转变,在杨氏模量与温度的关系曲线上看到了反常的变化。冷加工和热处理状态的杨氏模量在室温下没有大的差别。然而杨氏模量一般是随着Mn或Mo的增加而增加。在不同热处理状态和不同成分的情况下,杨氏模量温度系数显然不同。杨氏模量温度系数在某种成分下出现一个大的最大正值。这表明三元合金具有艾林瓦性能。由于热处理、冷加工度和成分不同引起的剪切模量及其温度系数的变化与杨氏模量及其温度系数的变化很相似。由于热处理、冷加工度及成分不同,合金的维氏硬度约在100到600的范围内出现了复杂的变化。Mn-Ni-Mo合金的抗腐蚀性能也很好。     

中碳低合金超高强度耐磨钢衬板研制

一、前言 滚筒式球磨机衬板是选矿、制粉设备中用量大消耗多的重要易损件,因此,国内外对球磨机衬板材料进行了很多研究.国外采用镍硬耐磨铸铁,加铬、钼或铜的奥氏体高锰钢,低合金马氏体钢.国内仍然采用奥氏体高锰钢.球磨机衬板材料要求高硬度和合适的金相组织与一定的综合机械性能,并能承受小能量多次冲击.这种小能量的冲击用高锰钢制造衬板时,衬板工作表面不能实现理想的