2A14合金的连续冷却转变动力学曲线及其应用

测定2A14合金连续冷却转变动力学曲线(CCT图),并对该曲线进行应用研究.通过DSC分析和SEM组织观察确定2A14合金合理的固溶温度,采用动态电阻法测得固溶后合金连续冷却过程的电阻-温度曲线,根据曲线斜率变化判断相变信息,绘制2A14合金的CCT图,利用透射电镜(TEM)观察连续冷却过程中合金的组织转变.结果表明:2A14合金适宜的固溶温度为505℃;随着冷却速度的增加,相变开始温度先降低,在达到某冷却速度时骤升,然后持续增加;相变主要集中在140～380℃的温度区间发生,抑制相变发生的临界冷却速度稍大于3.8.5℃/s;在实验范围内,20 mm厚的2A14合金板适宜采用60℃或100℃水淬,参考所测CCT图制定分级淬火工艺,可以在最大限度减小淬火应力的同时,抑制第二相的析出.     

20MnSi钢奥氏体连续冷却转变曲线

利用膨胀法结合金相-硬度法,在Gleeble-1500热模拟试验机上测定了20MnSi钢的临界点Ar1、Ar3、Ac1、Ac3及Ms;同时测定了该钢在不同冷却速度下过冷奥氏体连续冷却时的膨胀曲线,获得了该钢的连续冷却转变曲线(动态CCT曲线);研究了20MnSi钢连续冷却过程中奥氏体转变过程及转变产物的组织和性能.大致找出了避免贝氏体和马氏体产生的冷却速度,初步确定了生产20MnSi钢的控冷速度范围,为生产实践和新工艺的制定提供了参考依据.     

含Nb微合金低碳钢奥氏体连续冷却转变行为

用MMS-300型热力模拟试验机研究了含铌微合金低碳钢奥氏体连续冷却过程的相变规律,用热膨胀法结合金相法建立了实验钢变形和未变形奥氏体的连续冷却转变曲线(CCT),研究了加速冷却和热变形对组织转变的影响。结果表明:同静态CCT曲线相比,实验钢的动态CCT曲线整体向左上方移动,随冷却速度的增大,γ→α相变开始温度逐渐降低;高温变形促进铁素体和珠光体相变,同时抑制了贝氏体相变,扩大了铁素体转变区;奥氏体变形对贝氏体转变有双重作用:当冷速较低时,变形抑制贝氏体相变;冷速较高时变形促进贝氏体相变。     

07MnNiMoDR钢奥氏体连续冷却转变曲线

利用膨胀法结合金相-硬度法,在膨胀仪上测定了07MnNiMoDR钢的临界点Ac1和Ac3;测定了该钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,获得了连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了冷却速度对该钢组织及硬度的影响。结果表明,当冷却速度为0.5℃/s时,转变产物为铁素体和珠光体,当冷却速度为1~5℃/s时转变产物是铁素体、珠光体和贝氏体,当冷却速度为10~80℃/s时转变产物为贝氏体,当冷却速度大于150℃/s时,转变产物为马氏体。该钢种CCT曲线的测定可为生产实践和新工艺的制定提供一定的参考依据。     

H08Mn2E钢的等温转变曲线和连续冷却转变曲线

采用Gleeble-1500热力模拟机测定了H08Mn2E钢的临界温度Ac1、Ac3以及Ms点。通过测定不同温度下等温转变和不同冷却速度下连续冷却转变的膨胀曲线，结合金相组织观察和硬度测定，获得了该钢的等温转变曲线和连续冷却转变曲线，研究了其等温转变和连续冷却转变产物的组织形态，为该钢的工艺制订提代了理论依据。     

冷镦钢ML40Cr盘条奥氏体连续冷却转变曲线

在Gleeble-3800热模拟试验机上采用热膨胀法-金相法测定了ML40Cr钢的临界点Ac1、Ar1、Ac3、Ar3，同时测定了在不同冷却速度下过冷奥氏体连续冷却时的膨胀曲线，获得了该钢的连续冷却转变曲线；研究了MK40Cr连续转变冷却过程中奥氏体转变过程和转变产物的组织和性能，初步确定了ML40Cr盘条的控制冷却范围．为冷镦钢ML40Cr盘条的开发提供了参考依据。     

冷镦钢ML40Cr盘条奥氏体连续冷却转变曲线

在Gleeble-3800热模拟试验机上采用热膨胀法-金相法测定了ML40Cr钢的临界点Ac1、Ar1、Ac3、Ar3,同时测定了在不同冷却速度下过冷奥氏体连续冷却时的膨胀曲线,获得了该钢的连续冷却转变曲线;研究了ML40Cr连续转变冷却过程中奥氏体转变过程和转变产物的组织和性能,初步确定了ML40Cr盘条的控制冷却范围,为冷镦钢ML40Cr盘条的开发提供了参考依据。     

T23钢过冷奥氏体连续冷却转变曲线

利用膨胀法和差热分析法结合金相-硬度法测定T23钢过冷奥氏体的连续冷却曲线(CCT图).由差热分析仪测得了临界点Ac1、Ac3、Ar1和Ar3,由Gleeble-1500热模拟机测定T23钢以不同冷却速度连续冷却时的膨胀曲线和M(*),获得了该钢的连续冷却转变曲线.研究了T23钢连续冷却过程中奥氏体转变过程及转变产物的组织.通过对CCT图的分析,确定铁素体、贝氏体、贝氏体/马氏体复合相冷却速度.     

27SiMn钢奥氏体连续冷却转变曲线

用Formast-F全自动相变仪测定了27SiMn钢的临界点Ac1、Ac3和在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,结合金相-硬度法获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了27SiMn钢连续冷却过程中过冷奥氏体转变过程及转变产物的组织形态.结果表明:随着冷却速度的提高,显微硬度逐渐提高.     

低合金钢FQK400的连续冷却转变

采用Gleeble-2000热模拟试验机研究了FQK400钢的连续冷却转变过程,分析了不同冷速下钢的组织转变和力学性能,研究了形变对连续冷却条件下相变的影响规律.结果表明,FQK400钢的临界点Ac1、Ac3分别为730℃和840℃.除30～40℃/s冷速范围内同时有10%的上贝氏体,5℃/s冷速下同时有10%的魏氏组织外,其他冷速下贝氏体均为粒状贝氏体,铁素体均为多边形铁素体和针状铁素体.900℃变形50%,使先共析铁索体转变线左上移,依冷速不同,铁素体转变量增加5%～13%,珠光体转变量减少5%～8%,贝氏体转变开始线下降约10℃,转变终了线基本不变,贝氏体转变量减少5%～25%,并使不发生贝氏体转变的临界冷速由0.8℃/s降低到0.3℃/s,马氏体转变量在冷速30～15℃/s时增加了10%～15%,其他冷速时减少3%～7%.变形后的相含量-冷速变化规律基本不变.     

Continuous cooling transformation curve of a novel Al-Cu-Li alloy

1 Introduction Al-Li alloy is perspective for wide applications in aircraft industry. It has an attractive combination of medium strength with good plasticity, fracture toughness, corrosion resistance and weldability[1- 3]. Continuous cooling transformati…     

P92钢的焊接连续冷却转变曲线

利用热膨胀法,通过Gleeble1500热模拟机测定了P92钢焊接连续冷却转变过程中的膨胀曲线。采用共聚焦显微镜,扫描电镜对不同冷却速度下的试样进行显微组织观察及分析;利用显微硬度计测量了不同冷速下的显微硬度。通过对P92钢连续冷却特性分析和比较得出P92钢的焊接连续冷却转变曲线(SH-CCT曲线)。结果表明,P92钢的焊接CCT曲线分为两个区域,在高温区的类珠光体转变区,在低温区的马氏体转变区。P92钢在0.01~0.1℃/s的冷速范围内获得类珠光体+马氏体+残留奥氏体的混合组织;当冷却速度大于等于0.5℃/s时,获得马氏体与残留奥氏体的混合组织。     

高强度船体用钢焊接连续冷却转变曲线的测定

采用热模拟技术测定出首钢研制开发的高强度船体用钢焊接连续冷却转变曲线(SH-CCT图),获得了高强度船体用钢焊接粗晶区热影响区组织变化规律,结果表明,首钢生产的高强度船体用钢淬硬倾向和冷裂敏感性较低.     

Fe-9Cr合金在连续冷却过程中的奥氏体→铁素体相变动力学

通过分析由高精度差分膨胀仪所记录的Fe-9Cr合金试样在连续冷却过程中的膨胀曲线,获得了试样在奥氏体(γ)→铁素体(α)转变过程中的相关动力学信息;并进一步利用等时转变动力学模型拟合了Fe-9Cr试样中铁素体转变体积分数随温度变化的试验曲线。根据动力学参数的拟合结果得出:晶核的形成主要是依靠母相中单个原子的热激活跃迁,而晶核的长大则是以原子的集体热激活跃迁为主。     

7A04铝合金连续冷却转变曲线的测定

对7A04铝合金固溶处理后的连续冷却转变(CCT图)进行测定。通过动态电阻法测得冷却过程的电阻—温度曲线,根据曲线斜率的变化规律确定相变开始点、结束点以及临界冷却速度所处范围,绘制该合金的CCT图,利用扫描电镜和X射线衍射分析观察连续冷却过程中合金的组织转变。结果表明:电阻对连续冷却过程的组织变化敏感,动态电阻法测得的CCT图是可信的;经470℃、1h固溶处理后,抑制相变发生的临界冷却速度低于35.37℃/s,但高于9.96℃/s;随着冷却速度的增加,相变开始温度和结束温度均降低,相变主要集中在150～400℃的温度区间发生;快速冷却时,合金保持较高的过饱和度,在60℃以下仍有相变发生,慢速冷却时,MgZn2平衡相在晶内和晶界大量析出并逐渐长大和粗化。     

合金元素对Q460耐火钢连续冷却转变曲线的影响

采用热膨胀法研究了Mo、B、V对Q460耐火钢静态CCT曲线的影响,通过观察不同冷速下的显微组织变化确定各个相变区间及转变规律。结果表明,3种耐火钢的相变规律基本一致。随冷却速度的提高,发生准多边形铁素体→粒状贝氏体→板条贝氏体→马氏体的转变。但含B系耐火钢由于含B钢的强淬透性,扩展了贝氏体转变区间,低冷速下就能够获得贝氏体组织。高Mo系和V系耐火钢的相变规律比较相似,但在不同的冷速时存在差别。     

Al-Zn-Mg-Cu合金冷却过程中组织演变及其动力学分析(英文)

采用透射电镜(TEM)和差示扫描量热法(DSC)相结合的分析方法,研究不同冷却速率条件下固溶态Al-Zn-Mg-Cu合金冷却过程中的组织演变,并根据DSC结果对该过程进行动力学分析。结果表明:在冷却过程中,合金的主要相转变是η相(MgZn2)的析出,且η相在晶内弥散体处以及晶界上形核析出。η相的析出量随着冷却速率的增大而明显减少,当冷却速率从5℃/min增大到50℃/min时,η相的析出量减少了约75%。在冷却速率恒定的情况下,可以根据DSC曲线,使用Kamamoto相变模型来描述η相的析出过程。     

20MnCrNi2MoRE耐磨铸钢连续冷却转变曲线的测定

本文以膨胀法为主、金相法和硬度法为辅测定并绘制出20MnCrNi2MoRE耐磨铸钢的CCT曲线。结果表明,20MnCrNi2MoRE耐磨铸钢的临界点为：Ac₁=699 ℃,Ac₃=844 ℃,Ms=368 ℃;20MnCrNi2MoRE耐磨铸钢的CCT曲线只有贝氏体转变区和马氏体转变区,而无先共析铁素体的析出和珠光体转变区,其淬火临界冷却速率为6 ℃/s,当冷却速率介于0.03 ℃/s~6 ℃/s时,组织转变类型有贝氏体转变和马氏体转变两种,当冷却速率大于6 ℃/s时,全部发生马氏体转变。