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非均相催化臭氧化新工艺处理含氰废水的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用了非均相催化臭氧化新工艺处理低浓度含氰废水。采用间歇催化臭氧化实验装置对工艺参数进行了考察,确定了最佳工艺条件:反应温度为30℃,活性炭投加量为14 g/L,臭氧投加速度为30 mg/min,pH=10。 相似文献
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废水中氰化物加压水解反应动力学及工艺条件的优化 总被引:5,自引:0,他引:5
研究了含氰废水的加压水解反应动力学及反应条件。结果表明,KCN的加压水解反应对CN-符合一级反应动力学规律;在不同pH和水解温度下,KCN溶液中CN-加压水解反应速率常数不同;该水解反应平均活化能为33.2kJ/mol。实验证明,升高温度、增加溶液pH均可提高CN-的去除率;当pH>12时,CN-的去除率随pH变化趋缓。通过正交试验得出含氰废水加压水解的最佳处理条件为处理时间80min、温度180℃、pH为11.0,该条件下,对CN-质量浓度达300mg/L的含氰废水进行处理,CN-的去除率达91%以上。 相似文献
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采用二步氯化氧化法对煤气化过程中产生的含氰废水进行处理,控制反应温度在30℃以下,反应时间30~40min,通氯量是理论通氯量1.1~1.2倍,分步骤控制溶液pH值,可以使煤气化废水中总氰浓度小于0.5mg/L,达标排放。 相似文献
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以臭氧/紫外光协同技术处理中低浓度氨氮废水,采用批实验对该技术处理中低浓度氨氮废水的特性进行研究,考虑了pH、臭氧流量、温度、氨氮初始浓度和反应时间对处理效果的影响。结果表明,废水中氨氮去除率随pH、臭氧流量、温度和反应时间的增大而增加,在pH 12.0、反应温度30℃、臭氧流量14.0 L/h时,反应时间120 min后氧化锰厂废水氨氮去除率达96.2%,处理后废水氨氮质量浓度由220 mg/L降至8.36 mg/L,达到GB 31573-2015直接排放标准。与臭氧、紫外光处理氨氮的对比实验表明,臭氧/紫外光协同技术表现出较高的氨氮去除效果。 相似文献
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采用臭氧/超声联合降解含对氨基苯酚模拟废水.研究了对氨基苯酚降解的影响因素和动力学,考察了反应液初始pH 值、反应物初始浓度、臭氧投量、反应温度对臭氧/超声降解对氨基苯酚反应速率的影响.结果表明,对氨基苯酚初始浓度为1000 mg·L-1时,pH 11.0,臭氧投量88 mg·min-1,超声密度0.3 W·ml-1,常温下反应30 min后对氨基苯酚去除率达99%以上.对氨基苯酚的臭氧/超声降解符合表观一级动力学,得到幂指数方程描述反应动力学. 相似文献
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为解决广东某电镀厂含氰废水达标排放问题,针对含氰废水中铁氰络合物浓度高的特点,采用两步沉淀耦合H2O2氧化工艺深度处理高浓度含氰废水,重点考察了沉淀剂及H2O2投加量、反应pH等因素对总氰、游离氰、重金属离子去除效果的影响。结果表明,在硫酸亚铁实际投加量与理论投加量之比(质量比)为1.5、反应pH=8,氯化锌实际投加量与理论投加量之比(质量比)为2、反应pH=6时,高浓度含氰废水经硫酸亚铁和氯化锌两步沉淀处理后,废水总氰质量浓度从51 400 mg/L降低至1.65 mg/L;两步沉淀处理后的含氰废水进一步经H2O2深度氧化,H2O2实际投加量与理论投加量之比(质量比)为1.8、反应pH=9,处理后总氰质量浓度可降至低于0.5 mg/L,总氰综合去除率接近100%;铜、铬、锌等重金属离子可分别处理至<0.3、<0.5、<1 mg/L,该工艺对重金属离子也具有较好的处理效果,处理后的废水主要指标能... 相似文献
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以活性黄3RE配置模拟实际印染废水,对商用TiO2催化臭氧(O3)氧化降解活性黄3RE进行研究。考察了商用TiO2晶相、pH值、O3流量、初始浓度等参数对降解活性黄3RE的影响。研究结果表明,金红石相TiO2表现出更高的催化活性,反应30 min活性黄3RE去除率达到96.5%。当活性黄3RE初始浓度为100 mg/L,pH值为4.4,臭氧流量200 mL/min,P25催化剂投加量为100 mg/L的条件下,30 min后活性黄3RE去除效率为95.6%,且降解动力学符合拟一级动力学。 相似文献
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文章采用臭氧/活性炭组合工艺对甲基红印染废水进行降解试验,考察了甲基红废水的pH、活性炭投加量、温度和臭氧流量等参数对印染废水色度和CODCr去除率的影响,确定了臭氧/活性炭组合工艺降解甲基红印染废水的最佳工艺条件。结果表明,在pH为3.5,温度为25℃,活性炭投加量为120 mg/L,臭氧流量为0.83 L/min,初始浓度为10 mg/L的条件下降解10 min,臭氧/活性炭组合工艺对甲基红废水的脱色率达到97.4%,CODCr去除率达到85.2%。该组合工艺能有效地去除印染废水的色度和CODCr,使出水水质达到处理标准。 相似文献
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臭氧/双氧水协同氧化处理含酚废水 总被引:1,自引:0,他引:1
实验采用臭氧与双氧水协同作用降解含酚废水,考察了pH值、温度、反应压力和反应时间对苯酚及CODCr去除效果的影响。实验得出,臭氧处理400mg/L苯酚溶液的最佳条件是:pH值8、室温、常压、反应时间15min,苯酚去除率达到95.51%、CODCr去除率为52.06%。臭氧和双氧水联合处理含酚废水的最佳条件为:双氧水加入量1.2g/L、pH值8、反应时间15min,苯酚去除率达到98.05%、CODCr去除率为63.32%。臭氧与双氧水联合处理含酚废水比用臭氧单独处理对去除苯酚和CODCr有更好的效果。 相似文献
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针对二硝基重氮酚(DDNP)工业废水水量大,且的硝基化合物和酚类等有毒物质含量高、其成分复杂、色度高、毒性大等问题,研究采用臭氧对DDNP工业废水进行预处理,探究了臭氧投加量、废水初始COD、初始pH、反应温度对氧化降解效果的影响和氧化降解反应动力学机制。结果表明,初始pH为7.02~10.96,臭氧投加量0.6~1.5L/min,反应温度288~333 K,COD为0.408~3.26 g/L时,臭氧氧化DDNP工业废水符合表观1级反应动力学规律。在臭氧投加量1.24 g/h、pH为9.04、废水COD为0.408 g/L、反应温度333 K、反应90 min时,废水COD的去除率高达76.7%,臭氧预处理技术为DDNP的生化处理提供了可能。 相似文献
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随着服装行业的迅速发展,纺织工业中印染废水的总量与日俱增,对人类的健康造成严重的威胁。本文采用浸渍法制备负载铁和镧的改性凹凸棒土当作催化剂,以臭氧为氧化剂催化氧化含亚甲基蓝的印染废水,考察了不同催化剂用量、反应温度、亚甲基蓝初始浓度以及臭氧流量对亚甲基蓝降解率的影响。结果表明:当改性凹凸棒土用量为0.3g、臭氧流量为100mL/min、搅拌转速为500r/min、反应温度为45℃、反应时间为30min时,50mg/L亚甲基蓝废水的降解率就达到了96%左右;改性凹凸棒土表征结果表明Fe3+、La3+活性组分已经负载在凹凸棒土上,且负载效果较好。 相似文献
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针对塑料生产废水成分复杂、色度高等特点,采用混凝-O3/H2O2氧化联合工艺处理,工业塑料废水混凝沉淀分离后,在温度25℃、pH 7、双氧水0.6 mL/L、臭氧(O3)浓度17.28 mg/L条件下氧化反应30 min,出水CODCr为20.49 mg/L,满足工业塑料废水的排放要求,为塑料制造业生产废水降解提供了新的技术手段。 相似文献
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《应用化工》2022,(7):1597-1604
研究了臭氧氧化法对两种典型的化工废水(煤气化废水(CGW)和聚合母液废水(PMLW))的降解效果,对臭氧化的工艺条件进行了优化。结果表明,臭氧可有效处理富含高浓度、有毒、难降解酚类煤气化废水。在最优工艺条件(臭氧浓度为50 mg/L,氧化降解60 min,初始pH值11)处理CGW,COD从1 075 mg/L降至362 mg/L。废水颜色从棕色浑浊变成无色透明,可生化性显著提高。对于聚合母液废水,分析了臭氧浓度、串联反应器的串联级数、降解时间对COD去除率的影响。分析比较了串联反应器级数和臭氧浓度对臭氧化效率的影响。结果表明,以反应速率和COD去除率为目标,在优化工艺条件下(臭氧浓度为60 mg/L,降解150 min,3、5级串联),COD去除率可达66.4%。对串联反应器,高浓度臭氧虽可提高COD去除率和降解速率,但臭氧利用效率降低;五级串联臭氧利用效率是三级的2倍,增加级数可提高臭氧利用效率。两类化工废水臭氧化降解实验表明,臭氧浓度对COD降解具有饱和性,反应过程在临界时间点可分为快速和慢速反应两阶段性。 相似文献
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采用Fe(Ⅱ)(EDTA)/O3工艺处理含聚废水,研究EDTA浓度、Fe2+浓度、水力停留时间(HTR)、初始pH对聚丙烯酰胺(PAM)去除率和COD降解效能的影响,探讨了Fe(Ⅱ)络合催化臭氧反应动力学特征及其机理。结果表明:当EDTA浓度为0.050mmol/L、Fe2+浓度为0.050mmol/L和HRT为120min时,PAM去除率为75%;增加水样初始pH有利于提高PAM去除率,同时水样pH随HRT增加缓慢下降;废水COD值在HRT为30min内逐渐增至最大,随后逐渐减小并达到稳定。Fe(II)(EDTA)/O3工艺处理含聚废水的反应符合二级动力学反应,初始PAM质量浓度在50~100mg/L范围内,二级反应速率常数为2.35×10-4~3.35×10-4L/(mg·min)。 相似文献