关于燃料成分及低位发热量各基间换算公式的简化

热能、动力和供暖通风设计中经常要进行燃料成分及低位发热量各基间的换算。现行设计手册和教科书中的换算公式比较复杂,使用不便。笔者依据各基间的内在联系,总结出三个通用换算系数公式,以代替现行的二十四个换算系数公式,供参考使用。一、燃料成分各基间换算系数公式的简     

双肢缀条式格构柱换算长细比的分析

通过能量法对双肢缀条式格构柱换算长细比进行推导和分析,给出不同缀条布置形式时换算长细比的计算公式,并分析了与GB50017-2003《钢结构设计规范》给出公式中换算长细比系数之间的误差,同时给出了不同缀条布置形式及不同缀条夹角与换算长细比系数之间的关系曲线,可供工程设计人员进行参考.     

全内燃高掺量粉煤灰烧结砖坯体合理配热的研究

全内燃高掺量粉煤灰烧结砖坯体配热时，如忽视粉煤灰在砖坯焙烧过程中不再进行或很少进行反应的因素，并对内掺燃料采用低位发热量进行配热，则会因配热量过大，而导致产品质量难以控制。提出应合理确定坯体焙烧耗热，而采用内掺燃料实用发热量对砖坯进行配热的观点。     

煤炭水分对入炉煤热值的影响

本文阐述了全水分及内水对入炉煤热值的影响。重点通过实验数据对比,从全水分、内水检测准确性的影响因素及对入炉煤收到基低位发热量的影响开展分析。     

泡沫轻质土路基回弹模量与弯沉值之间的关系研究

根据实测泡沫轻质土路基回弹模量和弯沉值,通过回归分析和计算,提出适用于泡沫轻质土路基的回弹模量与弯沉值之间的换算公式,与规范中的经验公式和理论公式进行比较。结果表明,回归公式可以更好地反映泡沫轻质土路基的回弹模量与弯沉值之间的关系,便于同类工程路基施工的质量控制。     

日本水泥工业二年来燃料消耗略有下降,电耗连续上升

日本水泥工业1991年燃料消耗换算成煤为113.3kg/t 熟料。与上年相比,下降了0.3kg/t熟料。按日本水泥工业统计燃料消耗的方法,上述的煤是含有水分的原煤。计算该煤发热量时首先扣除煤自身含水的蒸发热。如此折算,1kg 原煤平均相当0.633kg 重油。所以每千克原煤的发热量为:0.633×9800=6203.4 kCal/kg煤=25.96MJ     

平板玻璃的简易计算公式

平板玻璃的计量单位由“标准箱”改为“重量箱”后,由于在重量箱、面积、厚度、重量等数量之间,没有统一的换算公式,计量时存在着一定的不便。经我们推导,上述各数量之间的关系,可用下列简易公式进行换算,简介如下,供参考。     

循环流化床锅炉与往复炉排锅炉性能及应用

对比分析循环流化床锅炉与往复炉排锅炉性能及经济性,给出3个锅炉应用案例。指明在选择燃用低热值煤的锅炉时,当单机蒸发量低于300 t/h(热容量低于210 MW)时,应优先考虑大型往复炉排锅炉;如果燃料低位发热量低于12 560. 4 k J/kg时,应选择循环流化床锅炉。     

岩石地基上高层建筑条形基础初探

主要研究岩石地基上高层建筑条形基础的计算模型和参数取值，提出文克尔地基模型为计算这类基础的适用模型，阐述了岩石地基上基床系数的特点，给出用岩石天然状态下的单轴抗压强度换算基床系数的回归公式，最后分析了基础结构在这种模型下的内力特征，并用一个工程算例说明了本文的方法，可供地基基础设计参考。     

对提高煤矸石电厂经济运行的探讨

1影响沸腾炉经济运行的因素 1．1燃料特征 1.1．1燃料发热量 燃烧热值较低的煤矸石沸腾炉对燃料的发热量变化特别敏感。燃料的发热量低，沸腾床温度随之降低，埋管及各部分受热面的吸热量减小，锅炉负荷降低。要保持负荷不变，必须适当增加给煤量，但由于灰分高，     

强夯软基加固地面沉降实用计算方法

考虑夯击期间填土情况 ,引入极限孔隙比的概念 ,归并两类模型 ,建立了土体实际夯沉量计算公式及实用土方计算公式。提出强夯沉降换算系数 ,用以确定夯坑沉降与地面平均沉降间的关系 ,对极限孔隙比与沉降换算系数的意义进行了探讨。     

充分利用高灰分煤煅烧熟料的几项工艺措施

在由生料形成熟料的进程中，需要消耗大量的燃料，燃料消耗占水泥成本的15％左右。我国大多数水泥厂通常用固体燃料——煤煅烧水泥熟料。回转窑厂采用烟煤，要求干燥基灰分小于28％，干燥基挥发份为18—30％，干燥基低位热值大于20934KJ／kg：立窑厂一般用无烟煤、焦炭或挥发份低的烟煤，要求固定碳大于60％。干燥基低位热值20934KJ／Kg，挥发份小于10％，     

浅谈陕西省2004年消耗量定额中的换算

以2004年《陕西省建筑、装饰工程消耗量定额》、2004年《陕西省建筑工程消耗量定额补充定额》及2009年《陕西省建筑、装饰工程价目表》为依据,对消耗量定额换算中的人工、材料和机械等的换算进行阐述。不同材料采用不同的换算公式,人工、机械的换算方法有乘系数及增加工日和机械台班数量等。     

空气源热泵与燃煤锅炉房环保与经济性比较

某浴池采用空气源热泵替代燃煤锅炉房制备洗浴热水。考虑发电厂的发电与输电效率,根据制备洗浴热水日耗热量,对空气源热泵与燃煤锅炉房的折算标准煤耗量进行理论计算,理论计算结果表明空气源热泵在燃料消耗量方面具备竞争优势。由实测数据计算得到的燃煤锅炉房实际折算标准煤耗量是理论计算结果的5.2倍,主要原因为理论计算按燃煤计算低位发热量进行,实际上燃用的燃煤并不能保证计算低位发热量,燃煤锅炉实际热效率也无法达到计算热效率。由实测数据计算得到的污染物排放量、运行费用表明,空气源热泵的环保性能、经济性更优。     

基于改进BP网络的煤粉锅炉飞灰含碳量预测

介绍了改进BP神经网络的原理和建立。采用改进BP神经网络,以煤的全水分、空气干燥基水分、挥发分、灰分、低位发热量、煤粉细度、炉膛空气系数、排烟温度8种影响因素作为输入层的输入,以飞灰含碳量作为输出层的输出,对某煤粉供热锅炉的飞灰含碳量进行了预测。预测值与实测值的最大绝对误差为0.046 8×10-2,最大相对误差不超过3%,该预测方法可行。     

基床系数的试验方法与取值

本文提出了一种在考虑p～s曲线非线性特征条件下将不同尺寸载荷板的试验结果化为标准的基床系数的方法 ,讨论了载荷试验下沉量取值对换算结果的影响 ,建立了不同土类室内压缩模量与基床系数之间的数值关系 ,最后 ,验证了本文方法在数据上的合理性。本文方法将大大地方便对已有成果资料的有效利用     

充分利用高灰分煤煅烧熟料的几项工艺措施

在由生料形成熟料的进程中,需要消耗大量的燃料,燃料消耗占水泥成本的15％左右。我国大多数水泥厂通常用固体燃料——煤煅烧水泥熟料。回转窑采用烟煤,要求干燥基灰分小于28％,干燥基挥发份为18—30％,干燥基低位热值大于20934KJ/kg;立窑厂一般用无烟煤、焦炭或挥发份低的烟煤,要求固定碳大于60％,干燥基低位热值约20934KJ/kg,挥发份小于10％,灰分小于30％。诚然,从理论上要求煅烧熟料所用煤的灰份越低越好,这样可以     

内燃砖内燃料发热量的确定及其应用中有关问题的探讨(二)

文章简要介绍了燃料发热量的基本知识及新国标<煤质分析方法的一般规定>(GB/T483--1998)中与其有关的问题,在此基础上阐明了内燃砖内燃料的发热量,应以内燃料燃烧放出的实际热量用于砖烧成的热量为科学依据,进行科学合理的确定.     

内燃砖内燃料发热量的确定及其应用中有关问题的探讨

文章简要介绍了燃料发热量的基本知识及新国标<煤质分析方法的一般规定>(GB/T483--1998)中与其有关的问题,在此基础上阐明了内燃砖内燃料的发热量,应以内燃料燃烧放出的实际热量用于砖烧成的热量为科学依据,进行科学合理的确定.     

公路路基工作区深度的研究

通过对路基工作区的讨论,计算了纯土基和考虑路面结构的路基工作区深度,对比传统公式和Bisar软件的计算结果,讨论了纯土基情况下的路基工作区深度,而对考虑路面结构的路基工作区深度,通过考虑半刚性基层的作用,采用不同的开放系数进行换算,得到了更加符合实际情况的工作区深度,从而为提高道路整体的强度和稳定性奠定了良好的基础。