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采用金相显微镜、慢应变速率拉伸试验(SSRT)、定氢仪、透射电镜等研究了7050铝合金在EXCO溶液中的腐蚀与氢脆行为及其对合金拉伸性能的影响。结果表明:随着合金在溶液中浸泡时间的延长,腐蚀特征由点蚀向剥蚀发展,并且有氢脆效应产生。腐蚀和氢脆共同作用大大降低了合金的拉伸性能。通过去除腐蚀层后继续拉伸定量分析了氢脆影响下合金的剩余强度和延伸率,当浸泡时间达64 h时,氢脆使合金的剩余强度和延伸率分别降至68.2%和60.2%。 相似文献
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针对A49合金制造的脱硫泵叶轮常出现的过早腐蚀失效问题,试验了不同成分的A49合金,试验表明:随着合金中Mo、Ni、Cu质量分数的增加,腐蚀电极电位增高,腐蚀电流下降,腐蚀速率下降. 相似文献
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目的 探究Ce、Y稀土元素在Mg-Mn-RE镁合金腐蚀中的作用及其差异。方法 制备不同稀土含量的Mg-Mn-Ce和Mg-Mn-Y合金,采用在NaCl溶液中浸泡的方法,考察合金的腐蚀性能及腐蚀类型。测试合金的电化学性质,分析合金的腐蚀与缓蚀机制。基于合金显微组织的变化,讨论Ce、Y元素在合金腐蚀中的作用及其差异。结果 Mg-Mn-Ce和Mg-Mn-Y合金的腐蚀率随浸泡时间的增加而减小。当Ce、Y的质量分数分别为1.0%和0.5%时,合金的腐蚀质量损失最小。Mg-Mn-Ce合金中的Ce几乎全部形成了Mg12Ce化合物,并以共晶体的形式分布于晶界,合金优先在晶界发生微电偶腐蚀,表现出典型的晶间腐蚀形貌。随着Ce含量的提高,Mg-Mn-Ce合金的微电偶腐蚀加剧。Mg-Mn-Y合金以基体的阳极溶解为主,基体从固溶应力较大的腐蚀活性点优先开始腐蚀,合金表现出带有微坑的均匀腐蚀形貌。随着Y含量的提高,Mg-Mn-Y合金的阳极溶解腐蚀加快。Ce、Y元素能提高合金的膜电阻和电荷转移电阻,但Ce和Y分别在提高膜电阻和电荷转移电阻方面具有更明显的作用,且分别通过提高腐蚀产物膜的致密性和固溶体的电位对合金的腐蚀产生减缓作用。结论 Mg-Mn-Ce和Mg-Mn-Y合金的显微组织以及Ce、Y在合金腐蚀中的作用不同,导致合金的腐蚀和缓蚀机制存在明显的差别。 相似文献
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《铸造技术》2020,(5)
在DZ466合金成分基础上调整Cr、Al、Ti含量得到4种试验合金A1、A2、A3和A4,对比研究了试验合金及基础合金(DZ466(A0)和DS GTD111)在900℃/100 h燃气腐蚀条件下的抗热腐蚀性能,研究了成分变化对合金力学性能的影响。结果表明,A1的腐蚀动力学曲线呈抛物线型,其抗燃气热腐蚀性能优于其它试验合金以及DZ466(A0)和DS GTD111。A1与DZ466(A0)合金的腐蚀产物类型相近,A2、A3、A4与DS GTD111具有类似腐蚀产物类型。A1合金的室温拉伸强度、950℃/220 MPa持久寿命和塑性均相对较好,其整体性能在4种试验合金中最好,获得了力学性能和抗燃气热腐蚀性能的最优组合。 相似文献
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采用自然埋藏,应力及电偶腐蚀等现场埋片试验方法,研究了在沈阳中性土壤中铝及其合金的土壤腐蚀行业。试验结果表明,L2纯铝及Ly11铝合金相对具有较好的腐蚀稳定性,仅表为不同形式的局部腐蚀,而Ly11铝合金则腐蚀最为严重,在5年周期时,试件的腐蚀失重达到25%-50%。90%以上面积的严重剥蚀。主要是因为较多合金元素镁的加入降低了耐蚀性能。应力腐蚀试件外拉应力处及电偶腐蚀试件都有加重腐蚀的现象。 相似文献
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Zr-4合金和M5锆合金是国内核电站最常用的核反应堆包壳材料,其耐腐蚀性能是一项重要的检测指标。在高压釜蒸汽腐蚀实验中,为了确认腐蚀数据的有效性,每釜应随检测样品放置对比样。针对Zr-4合金作为对比样时的酸洗预处理工艺开展实验,研究是否酸洗及酸洗工艺对其腐蚀增重的影响,以期为建立Zr-4合金对比样规范提供科学的试验方法。研究结果表明,酸洗预处理会明显影响Zr-4合金的腐蚀增重及其标准偏差,未经酸洗处理的Zr-4合金对比样的腐蚀增重较稳定,标准偏差及增重极差值均低于经酸洗预处理的对比样。 相似文献
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通过对贫铀合金在沿海、内地的户外暴露试验和库内露置试验,研究并得到了贫铀合金的大气腐蚀特性,分析了大气中SO2、Cl-及相对湿度腐蚀贫铀合金的原因与结果.
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采用电化学和浸泡腐蚀试验研究了ZA27合金在质量浓度为35g/L的NaCl水溶液中的腐蚀行为,探讨了加入元素Cu、 Sb对其塔菲尔曲线以及自腐蚀电位、线性极化电阻、自腐蚀电流等电化学参数的影响,并利用扫描电镜和能谱对各合金浸泡腐蚀后的形貌进行了观察.结果表明,Cu在适量的范围内能改善合金的耐蚀性,使试验合金的自腐蚀电位朝正向移动,腐蚀电流密度降低;含量过高时,对合金的耐蚀性反而有恶化作用.随着Sb含量的增加,试验合金的自腐蚀电位朝负向移动,腐蚀电流密度增加,降低了ZA27高铝锌基合金的耐腐蚀性能. 相似文献
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本文对 Fe、Ni、Mo、Zr、Nb、Cr、V、Ta 等金属或以它们为基的合金进行了抗液态 Al-Mg 合金腐蚀试验.材料的耐蚀性系借助金相观察测定溶解扩散层厚度和测定蚀损这两项指标来予以评定的。结果表明绝大多数金属及其合金均不耐液态 Al-Mg 合金的腐蚀,仅 Nb 和合金化程度低的Nb 基合金(如 Nb-2Al,Nb-1Cr)以及 Ta 显示山具有良好的耐蚀性. 相似文献
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对新设计新型铸造合金有用金相显微镜,X射线衍射,电子探针(EMPA)、扫描电镜(SEM)及原子力显微镜(AFM)研究了合金的组织及其腐蚀行为,试验结果表明,该合金经1150℃固溶处理后,具有良好的耐蚀性能。通过AFM的观测,得到了新型铸造合金的超高分辨的三维腐蚀形貌图象,为该合金的开发应用奠定了技术基础。 相似文献
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通过浸泡腐蚀试验和电化学试验研究了不同热处理制度对铸造Al-Si-Mg合金在NaCl溶液中的腐蚀行为.利用金相显微镜和扫描电镜对各合金浸泡腐蚀后的形貌进行观察与分析,并从组织上解释了热处理制度对铸造Al-Si-Mg合金腐蚀性能影响.通过对合金在铸态、固溶态、时效态下的腐蚀性能的研究表明,固溶态下合金腐蚀电流密度Icorr最小,耐腐蚀性能最好,铸态次之,峰时效态最差. 相似文献
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对未变质、Na变质和Sr变质Al-11.7%Si合金在4%硫酸水溶液中进行了失重腐蚀试验,分别用扫描电子显微镜和光学显微镜观察试样表面腐蚀形貌和纵深腐蚀状况。结果表明,在强酸环境中未变质合金的耐蚀性最好,Sr变质合金次之,Na变质合金最差。浸蚀360h之前,三种合金的腐蚀行为都表现为均匀腐蚀。360h后,点蚀成为变质合金腐蚀行为的主要特征。Sr变质合金蚀孔深、横向腐蚀缝不发达。而Na变质合金蚀孔略浅,但横向腐蚀缝相当发达。480h后Na变质合金中横向腐蚀缝趋于相互贯通导致剥蚀发生。Na变质合金与Sr变质合金腐蚀行为的差异可能与合金组织中枝晶!的排列位向有关。 相似文献
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两种低偏析镍基高温合金抗热腐蚀性能的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了DZ68和K438G合金在900℃、75%Na2SO4 25%Nacl熔盐中的热腐蚀行为.结果表明,低偏析DZ68合金成分、组织均匀,腐蚀过程中发生均匀腐蚀;K438G合金成分不均匀,组织中存在共晶相,腐蚀过程中发生局部腐蚀.两种合金内腐蚀层腐蚀产物相同,外腐蚀层腐蚀产物不同.在本文试验的条件下,组织成分均匀的DZ68合金的抗热腐蚀性能略好于含Cr较高的K438G合金. 相似文献
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焊接工艺对SMA490BW耐候钢接头腐蚀行为的影响 总被引:1,自引:1,他引:0
目的 研究转向架焊接构架用SMA490BW耐候钢及其在不同焊接工艺条件下制得的焊接接头在模拟工业大气环境下的腐蚀行为。方法 采用周浸腐蚀试验方法,利用扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)和能谱(EDS)等方法,研究了腐蚀产物的表面形貌、锈层结构及相组成。结果 在模拟工业大气环境条件下,SMA490BW耐候钢母材、自动MAG焊接头、手工MAG焊接头的腐蚀失重率呈先增后减的变化规律,其中自动MAG焊接头腐蚀失重率最小,手工MAG焊接头腐蚀失重率最大,而SMA490BW耐候钢母材居于两者之间。耐候钢母材及其焊接接头腐蚀产物的相组成均为γ-FeOOH、α-FeOOH、Fe2O3和Fe3O4。经过150 h腐蚀后,耐候钢母材及其焊接接头腐蚀产物中Cr、Ni、Cu合金元素含量有所差异,其中自动MAG焊焊缝腐蚀产物中Cr、Ni、Cu合金元素含量最高,分别为1.79%、0.23%、0.17%。Cr、Ni、Cu合金元素将直接对耐候钢母材及其焊接接头耐腐蚀性产生影响。结论 与手工MAG焊接头相比,自动MAG焊接头耐蚀性较高的主要原因是焊缝中主要抑制锈层腐蚀的Cr、Ni、Cu合金元素含量较高。 相似文献