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对18CrNiMo7-6齿轮钢进行了温锻余热等温正火工艺研究。结果表明:在温锻余热等温正火工艺中,冷却速度、等温温度、等温时间为关键的工艺参数。较低冷却速度和较高的等温温度,可在有限等温时间内有效提高珠光体的转变量,减少残留奥氏体含量及室温马氏体和贝氏体等非平衡组织,获得理想的组织及性能。以0.1 ℃/s和1 ℃/s冷却速度降至等温正火温度650 ℃保温1 h 后冷却可获得硬度163~164 HBS,F晶粒度10~11.5级,带状组织1.5级,组织及性能均符合技术要求,可具有良好的切削加工性能,并为后续热处理工艺提供理想组织。 相似文献
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20CrMnTi钢预备热处理工艺的改进 总被引:1,自引:1,他引:0
本厂生产的20CrMnTi钢汽车齿轮,渗碳淬火用的试块还是同材质截面分别为20×20mm、14×14mm的两种方形试块,渗碳前的预备热处理,最初采用常规正火工艺。正火温度为950~960℃,保温时间2h,空气中自然冷却,按此工艺进行预备热处理不合格率占50%,尤其是截面积为14×14mm的试块坯,不合格率竟达90%。据NJ252-81拖拉机齿轮正火金相组织检验标准,不合格程度可达4~6级,出现了较多的异常组织和明显的混晶,见图1。经过工艺改进,使用正火温度为950~960℃,保温时间2h,然后倒入150~200℃的护中随炉冷却后,其合格率达100%,组织均… 相似文献
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利用热模拟试验机绘制了海洋平台用钢EH36-Z35的连续冷却转变曲线,并用光学显微镜观察不同正火工艺下的显微组织,找出了生产现场出现正火欠热组织的原因,并优化了正火工艺。结果表明,EH36-Z35钢的Ac3为859℃,在<2℃/s的冷速下可获得高温转变组织铁素体+珠光体;在相同的冷却制度下,820℃和850℃正火处理后存在正火欠热组织,经890℃正火处理后获得了铁素体+弥散珠光体的合格组织。通过改变加热速度和冷却速度得到EH36-Z35钢较为合理的正火工艺为从室温用时130 min加热至890℃并保温10 min,先以5℃/s的冷速冷却到730℃,再以0.2℃/s的冷速冷却到650℃,然后以0.15℃/s的冷速冷却到400℃,之后空冷。 相似文献
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对熔模精铸球铁技术进行了研究和试验,重点对熔炼、浇注及冷却过程进行了试验,确定了较合理的工艺参数。经试验,蜡模压型的铸造收缩率可在0.5%~1.2%之间选择;型壳采用硅溶胶-水玻璃复合粘结剂工艺;球铁的化学成分按C、Si含量较高,Mn、S、P含量较低的原则确定。经批生产考核,精铸球铁铸件的金相组织可达到球化级别2级,石墨球大小6级,珠光体含量10%的要求。铸件力学性能也满足使用要求。 相似文献
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气雾式在线冷却装置在厚板轧机上的应用 总被引:2,自引:0,他引:2
介绍了法国BERTIN公司开发的气-雾快速冷却装置ADCO的性能、特点,及在法国GTS厂和韩国浦项POSCO厚板厂的使用效果.该冷却技术不仅优于常规正火钢板的ACC工艺,而且可实现在线直接淬火DQ工艺. 相似文献
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采用真空感应和电渣重熔工艺成功冶炼GH2747合金管坯,经过热穿孔、两道次冷轧及固溶热处理研发出规格为25 mm×3 mm的无缝管,并对其进行了无损检验、水压试验、表面检验、尺寸检测、化学成分分析、组织及性能检验。结果表明,GH2747高温合金无缝管工艺可靠,表面质量及尺寸精度良好;其化学成分满足GB/T 14992-2005的规定,各元素含量适中;无缝管基体为奥氏体等轴晶粒,平均晶粒度约为5.5级;无缝管的拉伸性能及维氏硬度、工艺性能及耐晶间腐蚀性能良好。研发出的GH2747高温合金无缝管的各项性能均满足其使用要求。 相似文献
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研究了3种管线用低合金钢的成分和工艺对组织和性能的影响。试验表明,通过复合微合金化和合适的控轧控冷工艺,可获得(超)细的针状铁素作组织,以及高的强韧性,可满足X60~X80级别的管线钢的要求。 相似文献
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热轧无缝钢管在线常化工艺 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍了热轧无缝钢管在线常化工艺的特点及应用要求。与传统常化工艺相比,在线常化工艺具有工艺简单、设备投资少、能耗低等优点。该工艺适用于连续轧管,自动轧管等工艺。 相似文献
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西气东输二线管道工程用X80钢级Φ1219mm直缝埋弧焊管的研发 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍了西气东输二线管道工程用X80钢级Φ1219mm直缝埋弧焊管的研发情况。主要分析研究了X80钢级Φ1219mm直缝埋弧焊管的JCO成型、焊接、机械扩径、超声波自动探伤等技术;X80钢的理化性能试验结果;X80钢制管前后的拉伸性能、夏比冲击韧性、DWTT性能变化;X80钢级钢板夏比冲击韧性与温度的关系、屈强比的合理确定。批量生产证明,此种钢管的各项性能指标均满足标准要求,产品实物质量达到国际先进水平,填补了国内外空白,可显著降低生产成本。 相似文献
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HSL450S海底管线管的开发 总被引:2,自引:1,他引:1
介绍了HSL450S海底管线管钢的成分设计要求;重点介绍了HSL450S海底管线管钢与管的试制情况,生产工艺控制措施以及性能评价试验等。检验结果表明,新开发的HSL450S钢铸坯夹杂物含量低,钢的纯净度高:所轧钢管的各项力学性能、抗腐蚀能力等完全满足相关标准要求。X65钢级HSL450S海底管线管开发成功并可投人批量生产。 相似文献
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海底管线钢管强度是包辛格效应和形变强度共同作用的结果。采用MTS材料试验机、扫描电镜和透射电镜,研究了不同预压变形量下X65MO海底管线钢的包辛格效应。研究结果表明,预压变形量在0~0.85%时,包辛格效应占据主导作用,X65MO钢管的屈服强度较原料带钢的低,当预压变形量约为0.30%时,屈服强度下降值达到最大约30 MPa;预压变形量在085%~1.50%时,形变强化效应占主导作用,X65MO钢管的屈服强度较原料带钢的高。随着预压变形量的增加,X65MO钢晶粒内部形成的稳定位错亚结构增多,并且第二相粒子对位错钉扎作用更加显著,导致了宏观上钢管屈服强度的增加。 相似文献
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海底管线钢管强度是包辛格效应和形变强度共同作用的结果。采用MTS材料试验机、扫描电镜和透射电镜,研究了不同预压变形量下X65MO海底管线钢的包辛格效应。研究结果表明,预压变形量在0~0.85%时,包辛格效应占据主导作用,X65MO钢管的屈服强度较原料带钢的低,当预压变形量约为0.30%时,屈服强度下降值达到最大约30 MPa;预压变形量在085%~1.50%时,形变强化效应占主导作用,X65MO钢管的屈服强度较原料带钢的高。随着预压变形量的增加,X65MO钢晶粒内部形成的稳定位错亚结构增多,并且第二相粒子对位错钉扎作用更加显著,导致了宏观上钢管屈服强度的增加。 相似文献