热处理工艺对AM355不锈钢力学性能的影响及机理

 研究了改变热处理工艺对使用真空感应+电渣重熔工艺冶炼、经锻造成型的[?]80 mm AM355不锈钢棒的力学性能的改进及相关机理。试验结果表明,与传统热处理工艺(1 070 ℃×1 h空冷＋(－70 ℃)×8 h＋200 ℃×2 h空冷）相比,新的热处理工艺(1 000 ℃×1 h空冷＋(－70 ℃)×8 h＋450 ℃×2 h空冷＋200 ℃×2 h空冷)可使[?]80 mm AM355不锈钢棒得到较高的强度和硬度,并保留一定的塑韧性。新的热处理工艺处理的AM355不锈钢棒的抗拉强度可提高120 MPa、屈服强度可提高400 MPa、硬度可提高5HRC,同时,冲击吸收功可保持大于40 J。对该钢棒经2种热处理工艺后产生的碳化物的类型和析出行为进行了观察研究之后指出,淬火温度对AM355不锈钢的晶粒度、碳化物类型及分布、残余奥氏体的转变都具有较大的影响,M23C6型碳化物的存在对钢的强化非常重要。     

BT100H稠油热采专用套管热处理工艺研究

对BT100H钢种进行了CCT曲线测定及淬透性试验,通过实验室研究确定了BT100H的最佳热处理工艺.结果表明：采用（880±10）℃加热保温35 min水淬,（640±10）℃保温60 min回火空冷,工业热处理后管子的综合性能良好,特别是横向冲击韧性超过76 J,满足性能的设计要求.     

亚临界热处理对40SiMnCrNiMo高强度钎钢组织和性能的影响

为简化40SiMnCrNiMo钢钎具的热处理工艺，试验了880℃30min油冷＋600℃60min空冷的调质处理，860℃30min空冷的正火和780℃30min空冷的两相区亚临界热处理后钢的组织和性能。结果表明，亚临界热处理后钢中贝氏体区HV显微硬度值低于正火钢，钢的V-型冲击功为30J，高于正火后钢V-型冲击功（12J），接近调质后的V-型冲击功（40J）。钎杆寿命试验得出，正火钢钎具平均钻孔进尺10．78m，亚临界热处理钢钎具平均钻孔进尺108．30m，可满足使用要求和替代调质处理钎杆。     

30t EAF-LF-VD-13t铸锭流程生产14Cr1Mo钢的工艺实践

试验14Cr1Mo钢(/%:0.12C,0.57Si,0.48Mn,0.003P,0.001S,1.20Cr,0.42Mo,0.01V,0.001Nb,0.017A1,0.003As,0.001 Sb,0.002Sn)64 mm×160 mm锻坯的冶金工艺流程为30 t EBT EAF-LF-VD-13 t铸锭-锻造。通过采用优质废钢,控制EAF终点[P]≤0.002%,终点[C]0.07%~0.10%,出钢加Al预脱氧,LF白渣时间≥30min,VD 67 Pa≥25 min,VD后喂0.35 kg/t Ca-Si线等工艺措施,钢中[H]为1.5×10~(-6),[O]17×10~(-6),[N]70×10~(-6),各类非金属夹杂物为0,5级。经930℃空冷预备热处理,910℃水冷+700℃空冷回火,690℃4~20 h炉冷馍拟焊后消除应力处理后的该钢力学性能满足参考标准NB/T47008-2010的要求。     

回火工艺对热轧U20Mn2SiCrNiMo贝氏体钢轨组织性能的影响

U20Mn2SiCrNiMo贝氏体钢轨的生产流程为150 t 转炉-LF-VD-280 mm×380 mm铸坯 轧制,终轧930~980 ℃,空冷-340 ℃ 4 h两次回火,空冷。U20Mn2SiCrNiMo钢热轧态(终轧930~980 ℃空冷）和(320 ℃一、二次回火)组织均由贝氏体、马氏体和残余奥氏体组成。力学性能试验结果表明：U20Mn2SiCrNiMo钢轨最佳回火工艺为320 ℃ 4 h空冷+320 ℃ 4 h空冷二次回火,其性能为：屈服强度1242 MPa,抗拉强度1393 MPa,HBW硬度值417,伸长率15.0%,断面收缩率60%,冲击吸收功K_U2 98 J,轨底纵向残余应力+180 MPa。     

热处理对GH1016合金组织和性能的影响

为解决GH1016合金在600~800℃温度区间的中温低塑性问题,本文提出一种新的热处理制度.采用1 160℃×30 min炉冷到950℃×120 min,然后空冷的热处理制度,在20~950℃的条件下对处理后的合金试样进行拉伸性能测试并对拉伸断口进行分析.结果表明,经过改进的热处理制度处理后,合金的晶界析出大量的碳化物,阻止了拉伸时裂纹的萌生和扩展,从而提高了合金的塑性.     

正交设计在热处理工艺优化中的应用

应用正交设计的直观分析方法,对HQ80钢进行了四因素四水平的L16(4~4)正交热处理工艺试验,得出如下结论:①正交设计方法是新钢种热处理工艺优化的科学方法;②对HQ80钢的σ_s、σ_b影响最大的工艺参数是回火温度,对A_(k(v)-15℃)、A_(k(v)-40℃)影响最大的工艺参数是正火温度,各工艺参数对δ_5的影响不大;③HQ80钢的最佳正火工艺为920℃×2min/mm空冷+650℃×4min/mm空冷。     

GH220合金长期时效组织稳定性研究

GH220合金是一种时效硬化型的难变形高温镍基合金。作航空发动机涡轮叶片之用。使用温度为900～950℃,使用总寿命达1200h 合金采用1220℃×4h,空冷;1050℃×4h,空冷;950℃×2h,空冷(即直晶热处理工艺)与1220℃×4h,缓冷;1050℃×4h,空冷;950℃×2h,空冷(即弯晶热处理工艺)后,再经900℃长期时效处理,合金析出少量针状TCP(μ)相。试验结果表明,合金经900℃×1200h处理,析出少量μ相,但对性能衰减无直接影响。弯晶热处理工艺大大地延迟针状相的析出。     

轧后冷却工艺对模拟CSP含铜Hi-B钢热轧组织和结构的影响

以模拟CSP工艺-真空感应炉熔炼含铜Hi-B钢(/%:0.06C,3.38Si,0.14Mn,0.013P,0.003S,0.019Als,0.37Cu,0.0015O,0.0087N)模铸成210mm×120mm×60mm板,Φ350mm二辊热轧机1065℃开轧经5道次从60mm轧成3.5mm板(终轧865℃)为试验基板,研究了轧后水冷和轧后水冷至580℃再空冷两种冷却工艺对实验钢组织和织构的影响。结果表明,热轧后水冷到580℃再空冷到室温的冷却方式有助于获得更高取向精准度的高斯织构、更低比例的黄铜织构以及其他合理的织构组成,较轧后水冷工艺更加适合实验钢。     

6026铝合金挤压棒材生产工艺研究

对6026铝合金棒材生产工艺进行了研究,制定了合理的化学成分。确定了6026铝合金的均匀化制度为550℃×8h,挤压工艺参数为:铸锭加热温度(500±10)℃、挤压速度(5.5±0.5)m/min,最佳时效制度165℃×8h,按照以上工艺进行生产,可满足客户的要求。     

热轧板常化工艺对取向硅钢冷轧板退火组织和性能的影响

试验研究了取向硅钢(/%:0.046C,3.07Si,0.09Mn,0.029P,0.004S,0.005 Al,0.001Ti,0.001 40,0.009 6N)2.66 mm热轧板1 100℃2 min空冷10 s至960℃3min空冷常化后,经一次冷轧,中间退火,二次冷轧0.3 mm板,820℃5 min空冷初次再结晶退火,并经1 050℃空冷二次再结晶退火后的组织、织构和磁性能。通过对比常化和无常化样品的初次再结晶退火后试样以及二次再结晶退火后试样的组织和性能,得出常化工艺对退火过程的影响。结果表明,热轧板常化处理可以降低冷轧板初次退火后的初次再结晶晶粒尺寸,使∑₉晶界和大角度晶界百分含量增加,高斯取向晶粒含量增加,还可以使二次再结晶晶粒增大,提高磁感应强度、降低铁损。     

化学成分和热处理对AM355不锈钢组织和力学性能的影响

 为满足飞行器用材需求,进一步提高AM355不锈钢的强度和硬度,研究了3种成分的使用真空感应+电渣重熔工艺冶炼、经锻造成型的80mm AM355不锈钢棒。钢棒经不同温度淬火后,再进行深冷+回火处理并测试其力学性能。试验结果表明,在相近的w(Creq)/w(Nieq)下,钼含量较高的不锈钢棒容易得到较高的强度和硬度,并具有一定的塑韧性。经最佳热处理工艺（1000℃×1h空冷+（-70℃）×8h+450℃×2h空冷+200℃×2h空冷）处理后,该AM355不锈钢棒的强度和硬度有大幅度提高,抗拉强度提高约100MPa,硬度提高约HRC5。力学性能可达到：抗拉强度1630MPa、屈服强度1380MPa、伸长率16%、面缩率59%、冲击值51J、硬度50HRC。对该AM355钢棒中碳化物的类型和析出行为进行了扫描电镜和透射电镜观察,探讨了强化机制。结论认为钼元素含量和淬火温度对AM355的强度和硬度影响较大。     

淬火温度对ZG1Cr10MoWVNbN耐热钢铸件组织和性能的影响

研究了淬火温度对ZG1Cr10MoWVNbN耐热钢铸件微观组织和力学性能的影响,结果表明:淬火温度对强度和冲击功有较大影响,1 100℃前强度随淬火温度升高快速增加,1 100℃后冲击功随淬火温度升高迅速降低.经1 100℃×2h空冷+730℃×3h炉冷至300℃出炉空冷后得到保持马氏体位向分布的回火索氏体组织,具有较...     

热处理对Ti-8V-8Cr-2Zr-3A1合金丝材组织和性能的影响

分别选用不同的固溶温度、固溶冷却方式和时效保温时间对Ti-8V-8Cr-2Zr-3A1合金丝材进行热处理,研究了热处理制度对丝材室温拉伸性能及金相显微组织的影响。结果表明：固溶处理温度在740～820℃范围内,力学性能及显微组织对温度不敏感,固溶温度继续提高时,材料晶粒明显变大,强度降低,塑性下降;固溶温度为740℃,分别以水淬、空冷方式冷却,材料的组织、性能无明显变化,以炉冷方式冷却,强度提高,塑性下降。眼镜架用Ti-8V-8Cr-2Zr-3A1合金丝材较为理想的热处理工艺为740℃×10min／AC＋550℃×（4～6）h／AC,经该工艺处理后,材料的抗拉强度约1120MPa,延伸率大于12％,能够满足用户要求。     

影响MnSiB贝氏体耐磨铸钢力学性能的因素

研究了成分、铸造工艺及空冷工艺对新型空冷贝氏体耐磨铸钢力学性能的影响。结果表明,硅能显著提高贝氏体铸钢的冲击韧性。与低硅贝氏体铸钢相比,在相同硬度的前提下,添加硅能使贝氏体铸钢的韧性提高１倍以上。通过透射电镜观察发现,韧性提高的主要原因是较高的硅含量能抑制贝氏体中碳化物的析出,即用高韧性的残余奥氏体代替脆性的渗碳体。研究还表明,钢中碳含量、铸造工艺及空冷工艺对贝氏体铸钢的强韧性影响极大。采用中低碳、高硅及适当的铸造工艺和空冷工艺可使贝氏体铸钢有优良的强韧性配合：ＨＲＣ≥４５,ａｋ＝３０～５０Ｊ／ｃｍ２（１０ｍｍ×１０ｍｍ×５５ｍｍ,Ｕ型缺口）。     

空冷低碳贝氏体钢DB590的组织和性能

试验用空冷低碳贝氏体钢DB590(%:0.06C、0.92Mn、0.49Mo、0.65Cr、0.02Nb、0.08V、0.001 0B)由50 kg真空感应炉熔炼、铸成22 kg锭、锻成(mm)100×100×150钢坯,并控制轧成16 mm板,空冷。通过Gleeble 1500热模拟机得出该钢的CCT曲线。DB590钢轧后空冷(3℃/s)的组织为贝氏体+铁素体基体,钢板的抗拉强度645 MPa,屈服强度471 MPa,伸长率32%,0℃冲击功94 J以及优良的冷弯性能。     

30CrMnMo钢调质Q125钢级套管的工艺研究

文章采用包钢现有钢种30CrMnMo进行了Q125钢级石油套管的热处理工艺研究,结果表明：该钢在9004-10℃保温40～50min水冷,630±10℃回火70～80min后有较好的强度和韧性,力学性能符合APISPEC5CT对Q125套管的性能要求。     

CSP酸洗钢SAPH370的冷却工艺优化

 屈强比偏高是CSP产品的共性问题。为降低CSP酸洗钢SAPH370的屈强比,采用正交化试验设计,研究了两段冷却工艺参数终轧温度、空冷起始温度和卷取温度对屈强比的影响。对试验结果进行统计,并利用光学显微镜分析了不同工艺条件下SAPH370钢的相组成和晶粒尺寸。研究结果表明,空冷起始温度和卷取温度对屈强比的影响显著。空冷起始温度由740℃提高到760℃,可降低屈强比0.017;卷取温度由500℃提高到560℃,可降低屈强比0.015;而终轧温度对屈强比的影响不太明显,终轧温度由860℃提高到880℃,屈强比仅降低0.005。采用两段冷却工艺,通过调整空冷起始温度和卷取温度可有效降低酸洗钢SAPH370的屈强比。     

L80-13Cr油套管的制造工艺

专利号:ZL200510030294.3专利权人:宝山钢铁股份有限公司发明人:唐豪清黄子阳张忠铧万化忠L80-13Cr油套管的制造工艺,其步骤如下:①管坯加热、热轧钢管。②冷床。③空淬调质热处理,空淬调质热理是在带氮气保护的光亮退火炉上进行,淬火温度:90～1020℃;保温时间:20～30min;淬火介质:空气;回火温度:608～740℃;保温时间:40～60min;空冷。④管子矫直、切头尾、分段、其他后续工序;其中,加热采用辐射管进行加热;热处理加热炉内用氮气压力保持正压。本发明保证L80-13Cr油套管经空淬调质热处理后,机械性能和硬度满足API5CT标准规定,管子内外表面氧化轻微,内表面不必再进行酸洗或抛丸处理,生产工艺简化,产品成本下降。L80-13Cr油套管的制造工艺$宝山钢铁股份有限公司科技发展部     

热处理对耐热钢X12CrMoWVNbN10-1-1力学性能的影响

研究了淬火温度1025～1125℃+570℃4 h空冷+720℃2 h空冷和1050～1075℃淬火后二次回火温度680～780℃对马氏体耐热钢X12CrMoWVNbN10-1-1(%:0.11C、10.28Cr、0.77Ni、1.0Mo、0.96W、0.18V、0.04Nb、0.053N)力学性能的影响。结果表明,随淬火温度的提高,钢的强度增加,塑性变化不大,但冲击韧性显著下降。随回火温度的提高,强度下降、塑性、韧性增加。该钢优化的热处理工艺为:1 050～1 075℃1～2 h油冷+570℃4 h空冷+715～725℃2 h空冷。