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临氢设备用14Cr1MoR钢板的研制 总被引:3,自引:0,他引:3
本文详细地介绍了临氢设备用14Cr1MoR钢特厚板的性能研究。综合性能研究结果表明:研制的14Cr1MoR钢成分均匀,钢质纯净,夹杂物少;钢板各部位性能均匀,各向异性小,并具有良好的抗层状撕裂性能和具有良好的抗回火脆化能力;组织致密,综合性能优良。钢板各项性能远远超过研制技术条件的要求,达到或接近国外进口钢板实物水平。证明采用电弧炉+LF/VD精炼+4200mm轧机轧制+正火(加速冷却)+回火工艺 相似文献
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本文研究了热处理工艺对14Cr1MoR钢组织和力学性能的影响。结果表明,该钢在900 ̄930℃正火后加速冷却,在较宽的回火参数P=19.74 ̄20.46范围内,可以获得良好的强韧化效果和较高的抗回火脆化能力。在此基础上确定了用于钢板制造的热处理工艺规范。实践证明,该工艺合理可行。 相似文献
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结合大厚度14Cr1MoR钢板技术要求,分析了轧后ACC提高大厚度14Cr1MoR钢板低温冲击韧性的可行性,同时研究了终轧温度、ACC水量以及返红温度对大厚度14Cr1MoR钢板低温冲击韧性的影响,形成了一套完整且成熟的配套轧制工艺,成功解决了大厚度14Cr1MoR钢板低温冲击韧性差的问题。实践证明,轧后ACC提高大厚度14Cr1MoR钢板低温冲击韧性是可行的,同时该工艺所带来的经济和社会效益显著,有利于引领大厚度14Cr1MoR类钢向高质量方向发展。 相似文献
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为探究14Cr1MoR钢特厚板的低温冲击性能,对钢厂生产的136 mm厚14Cr1MoR钢板分别进行了交货状态(正火+回火)和长时模焊后的0~-30℃低温冲击试验,并借助金相显微镜对交货状态下和长时模焊后的全厚度组织、晶粒度和夹杂物进行了统计分析。结果表明:14Cr1MoR钢特厚板的极限冲击温度为-30℃,交货状态和长时模焊板厚1/2处-30℃冲击功分布为150~173 J和19.5~97 J。金相组织研究表明,影响钢板长时模焊后低温冲击性能下降的主要原因为碳化物在晶内和晶界处聚集长大,并趋向于球化,使基体韧性和晶界处性能大为弱化.从而导致冲击功明显下降。 相似文献
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利用膨胀仪测定了14CrlMoR钢(/%:0.01C,0.66Si,0.80Mn,0.006P,0.003S,1.72Cr,0.31Mo,0.01Nb)的临界点及连续冷却转变曲线并研究了冷却速度对试验钢的组织及显微硬度的影响。结果表明,当冷却速度为0.1~1℃/s时,试验钢的转变组织为铁素体和珠光体;2~5℃/s时,试验钢得到铁素体、珠光体以及少量粒状贝氏体的混合组织;10℃/s时,试验钢组织为铁素体和粒状贝氏体;15~20℃/s时为板条贝氏体组织;25~50℃/s时,该钢得到板条贝氏体和马氏体的混合组织。 相似文献
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本文研究了热处理工艺对2.25C r1M oR钢组织和力学性能的影响。结果表明,该钢在780℃时可获得良好的强韧化效果和较高的抗回火脆性能力,在此基础上得到了该钢板生产制造的热处理工艺参数。实践证明,该工艺合理可行。 相似文献
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在舞钢进行了82mm 厚14Cr1MoR(%:0. 15C,1.48Cr,0.57Mo)钢板的工业性热处理工艺试验。 试验结果表明,采用9℃/min速度加热,930℃奥氏体化2.4 min/mm,870℃水淬,680℃保温3.0 min/mm回火、 空冷、热处理后,钢的组织为索氏体,室温抗拉强度590~650 MPa,屈服强度445~485 MPa,延伸率27%~28%,断面收缩率73%~75%,20℃横向冲击功173~212 J,580℃co₂为295~330 MPa。钢板各部分性能均匀,满足标准要求。 相似文献
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介绍济钢采用转炉冶炼、炉外精炼、控制轧制、正火+回火工艺开发生产锅炉压力容器用12Cr2Mo1R钢板的实践.一系列分析结果表明,济钢研制的12Cr2Mo1R钢板质量稳定,满足了用户制造耐高温结构件的要求. 相似文献
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本文介绍了12Cr2MolR钢板的生产工艺和性能,详细地研究了钢板热处理工艺与组织及性能的关系,钢板在较宽的回火参数范围内均能得到良好的性能。对12Cr2MolR钢板的抗层状撕裂性能和抗回火脆化能力的研究证实均能满足临氢设备用2.25Cr-1Mo钢板的技术要求。 相似文献
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