金属材料维氏硬度测量不确定度的评定

维氏硬度测量的不确定度主要来源于试验力、压痕对角线重复性、标准块不均匀性及硬度计本身;建立维氏硬度与试验力、压痕深度的数学模型,指出维氏硬度与试验力成正比,与压痕深度的平方成反比;根据GB/T4340.1—1999,从试验力、压痕、标准块等几个影响因素分析,计算出当包含因子Kp=2,置信区间为95%时,维氏硬度测量的不确定度为2.5%。     

一标准硬度块维氏硬度试验测量中的两种不确定度评定方法

依据GB/T 4340.1-2009《金属材料维氏硬度试验第1部分:试验方法》对一未知标准硬度块进行了维氏硬度试验,测试结果为465HV0.2,利用硬度计最大允许误差和系统误差的方法对试验中的两种不确定度进行了评定。     

测量不确定度评定的应用

通过在压力检测中，对不确定度的分析与计算，介绍不确定度在检测中的应用。     

涤纶长丝断裂强度指标不确定度评定探讨

探讨试验中不确定度的分量来源,确立不确定度的模型,确定各分量评定方法,计算各分量标准不确定度,求出系数后进行不确定度合成,计算扩展不确定度后给出不确定度报告。本文以涤纶长丝物理性质中断裂强度为例,对其不确定度进行评定,得出主要影响不确定度的分量,提高数据分析的准确度。     

直接测量不确定度评定浅析

利用影响量在直接测量中的性质和应用适当的数学工具处理直接测量被测量估计值与诸影响量之间的关系,给出直接测量的不确定度的传播公式和评定步骤。     

联苯胺测量不确定度的评定

以联苯胺为例按GB/T 17592-2006《纺织品禁用偶氮染料的测定》标准,测定了纺织品中禁用芳香胺的含量,分析了测试过程中不确定度的来源,对各不确定度分量进行了评定及合成,并计算得出合成不确定度和扩展不确定度。结果表明,对本测试方法影响较大的不确定度分量是标准物质配制、溶液体积引入和测试过程中的随机因素;在重复测定条件下,测定结果的不确定度仅与溶液中的芳香胺质量浓度有关。     

预应力钢丝弹性模量检测不确定度分析

弹性模量的准确性影响施工现场的张拉力。选用直径7.00 mm抗拉强度1 670 MPa的低松弛螺旋肋钢丝进行拉伸试验。建立数学模型对预应力钢丝弹性模量进行检测,分析试验过程中不确定度的来源,对检测不确定度的所有分项进行统计、分析和计算,找到影响检测结果不确定度的主要因素以及可能影响不确定度的若干因素,并给出检测结果不确定度报告。     

干拉热镀锌制绳钢丝工艺研究

研究了先镀后拉工艺应用于干式拉拔时,镀后拉拔的压缩率对钢丝力学性能及镀层重量的影响,拉拔时镀锌层的损失及热镀锌对钢丝力学性能的影响。试验结果表明:将热镀锌位置从目前的铅淬火后移至拉拔若干道次后,并适当加大总压缩率,可使拉拔后钢丝的锌层重量达到GB8919—88《优质制绳用钢丝》中 AB 类指标,并可获得优良的力学性能。     

测量误差造成测量不确定度评定探析

测量不确定度是评定被测量的真值所处范围的一个参数,也可以说是表征测量误差在扣除其期望估计值(系统误差)后随机部分大小的统计特征值的估计值。用不确定度来评定实验结果,可以反映各种来源不同的误差对结果的影响,而它们的计算又反映了这些误差所服从的分布规律。     

火炸药摩擦感度装置不确定度的评定

依据GJB 772A-1997《炸药试验方法》中602.1摩擦感度爆炸概率法,开展了火炸药摩擦感度测量结果的不确定度的评定。通过对影响摩擦感度结果的各个不确定度分量的量化计算,分析了影响摩擦感度不确定度的主要原因。     

电梯曳引钢丝绳强度级别讨论

简述电梯钢丝绳执行强度级别现状,直径10 mm曳引钢丝绳已成为电梯设计的主流,采用直径8 mm曳引钢丝绳的比例也在逐年增加。针对电梯曳引钢丝绳、曳引轮绳槽表面硬度对曳引力大小及摩擦副磨损的影响,通过多种表面处理技术(表面淬火、热喷涂、热堆焊)提高曳引轮绳槽的表面硬度(HRC值达到58～63),使其与1 770或1 960 MPa强度级别制绳钢丝表面硬度相匹配。严格按照《电梯制造与安装安全规范》中的电梯应满足的曳引条件设计选用电梯曳引钢丝绳,并借助如电梯钢丝绳专用无损探伤仪等对钢丝绳状况进行监测。提出高强度电梯曳引钢丝绳可以使用钢帘线用盘条制造的学术观点。     

钢芯钢丝绳的捻制与使用

分析6×37+IWR—17.5钢芯钢丝绳出现质量异议的原因,介绍国内钢芯钢丝绳推广应用过程中出现的问题。阐述独立绳芯结构的多样性:简单结构绳芯、复合结构绳芯、纤维包覆钢制芯、压实股与普通绳股结合绳芯。列举钢芯钢丝绳的结构特点:金属密度系数提高约17%,钢丝绳破断拉力提高,直径均匀性好,提高钢丝绳抵抗径向压力的能力,承受较大的横向压缩载荷,钢丝绳结构伸长减少,结构稳定性好,平均使用寿命提高1.2～1.3倍。介绍在提高钢芯钢丝绳使用性能方面的探索。对提高钢丝绳实物质量提出建议:重视钢芯的设计,提高钢芯的捻制质量,钢芯钢丝绳捻制过程必须自动翻身,改变钢丝绳股间处置状态。     

钢丝绳用复合材料绳芯

分析钢丝绳中纤维绳芯所起的作用及对钢丝绳性能的影响,介绍制造钢丝绳纤维绳芯的材料,包括各类可以捻制成绳的丝材和纺织纤维,指出Φ20mm以下钢丝绳可以使用软质纤维绳芯,Φ30～60mm钢丝绳可以使用硬质纤维绳芯,列举可以用于制造钢丝绳绳芯的材料及常见麻纤维的化学组成。提出复合材料绳芯的概念,从纺织复合材料的基体材料,复合材料绳芯用材料的性能要求,复合绳芯用材料的筛选及质量效果的评价几个方面介绍复合材料绳芯的研究状况,指出提高绳芯的综合性能是提高钢丝绳使用性能的有效途径之一。     

驳船钢丝绳质量改进

驳船钢丝绳使用中易出现早期压扁与断丝,原因是其在无绳槽卷筒上多层缠绕时不能整齐排列。提高驳船钢丝绳使用寿命的措施:尽可能消除捻制应力,重视钢丝绳生产过程中的润滑,控制钢丝绳实际直径,采用压实股钢芯等。采取相应预防措施后,钢丝绳质量得到改善,达到国际先进水平。还需要进一步研究钢芯参数合理设计与钢丝绳紧密捻制技术。     

电镀锌制绳钢丝锌层质量的改善

针对电镀锌钢丝生产的制绳钢丝锌层质量不合格的问题,对电镀锌工艺参数进行优化。介绍电镀锌生产工艺流程及质量控制要点,电镀优化工艺参数:电流密度为16～20 A/dm2,硫酸锌溶液质量浓度为500 g/L,pH为2.5～3.0。Ф0.80 mm电镀锌钢丝锌层面质量全部控制在80～90 g/m2,锌层面质量散差很小。将0.80 mm镀锌钢丝拉拔至Ф0.15 mm,模具材质采用钨钢模具和聚晶模具组合,模具工作锥角度为12°～16°,定径带长度为钢丝直径的0.15倍,拉拔过程中收线速度10～12 m/s,收线张力8～10 N,润滑剂质量分数3.5%～4.5%。通过工艺优化及生产试制,Ф0.15 mm制绳钢丝抗拉强度2 300～2 500 MPa,平均锌层面质量14.5 g/m2,小规格钢丝拉拔锌层面质量损失小于5%。     

钢丝绳捻制损失产生原因分析

介绍钢丝绳捻制损失的概念。通过试验,模拟雪茄式(管式)捻股(合绳)机捻制过程中的钢丝变形状况,证明钢丝绳捻制损失主要是由于在捻制股绳过程中钢丝自身扭转变形引起的,包括两个相反方向上的扭转变形,其单方向上最大理论变形量为一个捻距内钢丝螺旋长度上发生360°自身扭转,捻距越小,单位长度上的自身扭转变形越严重,钢丝强度、扭转值降低越多。对捻制损失引起的多种捻制缺陷进行介绍与分析,指出制绳钢丝的强度标准比拆股钢丝高30~50 MPa,就可以保证捻制后的钢丝绳强度符合拆股标准要求。     

钢丝绳压制索具弯套机研究

为解决φ40 mm以上钢丝绳压制索具制作弯套时定位费工、费时、效率低、人为影响因素大等问题,研制一种φ190 mm内钢丝绳压制索具弯套机。介绍钢丝绳压制索具的分类、主要制作过程,以及钢丝绳压制索具弯套机的压送绳组件、压套管组件、弯套旋转组件、液压控制部分和工作原理,并总结出钢丝绳压制索具弯套机的特点。     

防扭钢丝绳用单股钢丝绳生产中存在的问题和对策

分析影响防扭钢丝绳用单股钢丝绳使用寿命的因素,针对生产中存在的问题给出对策:(1)钢丝抗拉强度散差波动控制。拉拔过程采用水箱湿式拉拔,严格控制半成品钢丝的公差范围并消除钢丝冷拉变形的残余应力。(2)镀锌控制。水箱拉拔压缩率大于95%且出线直径小于0.50 mm的钢丝全部采用电镀锌生产,其余则用热镀锌生产;单股钢丝绳外层钢丝采用热镀锌生产,内层钢丝采用电镀锌生产。(3)钢丝绳长度和线密度的控制。严格控制拉丝工序各道次钢丝直径及公差,捻制工序采用电子计米器检测钢丝绳的长度,保证钢丝绳长度精确率。加强防扭钢丝绳用单股钢丝绳生产过程控制,可提高产品质量,提升生产效率,降低生产成本。     

整体模拉法生产压实股钢丝绳股绳钢丝翻转研究

对整体模拉法生产压实股钢丝绳过程中股绳表面钢丝容易产生翻转问题进行研究。对股绳模拉过程进行受力分析,并对比生产普通多丝线接触股绳方法,采取改进措施:(1)调整工艺参数,将钢丝之间的间隙设计在0.1 mm以上,且层与层之间的间隙逐步增加;股绳的中心钢丝直径增大,设计增加量不小于0.2 mm;控制股绳捻距倍数在8～8.5倍。(2)改进工装,尽可能缩小分线盘的外径,减小钢丝的走线角度。(3)减小钢丝的强度散差,提高制绳钢丝表面质量。(4)限制股绳机的转速,慢速生产。结果表明,采用模拉法新工艺生产的压实股钢丝绳股绳表面较为平整、光滑,钢丝无翻转缺陷,捻制的钢丝绳使用效果较好。