鞍钢10号高炉炉缸冻结及处理

1997年3月,鞍钢10号高炉(2580m~3)热风围管爆裂鼓开将高压水总管折断,大量冷却水从围管开口处灌入炉内,造成了炉缸冻结。在处理炉缸冻结过程中,我们坚持铁口出铁,采用铁口吹氧法使高炉迅速恢复到了正常炉况,没有给高炉长寿和强化留下隐患。本文着重介绍这次事故的经过及处理。     

韶钢2200m~3高炉炉缸冻结的氧枪处理实践

韶钢2200m~3高炉在2018年2月3日计划年修48小时后,由于其他原因延迟2个月复风生产,高炉炉缸完全冻结,在处理这次韶钢高炉炉缸冻结中应用了韶钢高炉铁口专利技术——铁口煤氧枪,成功解决了铁口与风口之间的通路问题。顺利处理好了大高炉炉缸冻结,成功恢复了生产。     

武钢5号高炉长期封炉后的炉况恢复

为检修高炉煤气下降管，武钢５号高炉于１９９５年１１月２０日至１２月２３日封炉，但开炉后的炉况恢复却极为缓慢，并造成了炉缸冻结，直到１９９６年２月１５日４个铁口才能正常出铁，经过分析，认为造成炉况恢复缓慢的原因主要如下几点，开炉方法与实际炉况不符；风口未堵牢而自动吹开；软水密闭循环冷却系统检漏困难，处理炉缸冻结时（Ｓｉ）过高。     

高炉炉缸冻结的炉前处理实践

介绍杭钢2号高炉炉缸冻结后炉前的处理情况。炉前做好休风期的抢修、复风前的准备和复风后的出铁操作，坚持铁口出铁，并使用铁口吹氧、铁口爆破法，促使高炉快速地恢复了正常生产。     

济钢高炉铁口通入压缩空气快速开炉

以往高炉开炉因炉缸温度不足渣铁流动性差,容易造成开炉时第一炉铁铁口难开,导致风口大量烧坏甚至炉缸冻结等重大事故。采用在铁口孔道内预先埋置专用导管,通过该导管向炉内通入压缩空气的新型开炉方法,炉缸温度明显提高,渣铁流动性改善,大幅度加快了第一炉铁的开铁口速度。     

二号高炉炉缸冻结的处理

杭钢二号高炉由于热风围管烧穿，高炉被迫无计划休风225小时（近10天），造成炉缸冻结，经过充分准备，采取合理的处理措施，高炉快速恢复了正常。     

美国钢铁公司格里（GARY）13号高炉炉腹的修复

一、前言 1985年2月的下半月,13号高炉曾连续发生两次事故休风。在超过150小时的非计划休风期间,该高炉已处于炉缸冻结和三个铁口与风口之间无法贯通的状况。为了使渣、铁能重新从熔化区流到铁口区,将氧枪、Durfee管和氧-燃料燃烧器插进2号铁口,来熔化和排放炉缸中凝结的物料。1985年2月23日,上述措施取得成效,位于2号铁口正上方的9号风口开始不涌渣。随着凝结渣、铁的熔化,高炉风量不断增大,至1985年3月1日,共打开了9个风口。当发觉2号铁口有水时,进行了休风,想要打开另外的一些     

浅谈高炉炉缸异常侵蚀的原因及防治

通过对国内多座高炉炉缸的破损调查发现,在圆周方向上,铁口附近炉缸侧壁的炭砖侵蚀比较严重;在高度方向上,铁口中心线以下区域,特别是铁口中心线下方1.0～2.0 m处的炭砖,侵蚀比铁口中心线上方区域严重;部分高炉的炉缸侧壁局部存在类似“老鼠洞”的侵蚀现象。导致炉缸异常侵蚀的原因主要有气隙影响传热、入炉碱金属负荷及锌负荷过高、高炉烘炉不彻底、高炉冶炼强度过高、风口漏水导致炉缸积水现象严重等。在高炉日常生产操作中,炉缸积水及气隙对炉缸的长寿及安全的危害应得到足够的重视,建议采取措施并形成一种常规管理制度,加强对炉缸积水及气隙的防治。     

马钢1号2500m3高炉炉役后期操作

针对马钢1号2500m^3高炉2号铁口区域炉缸冷却壁水温差出现异常升高现象，采取了“以炉缸侵蚀模型为预警参数，以不定期开、堵风口为主要手段，加强铁口维护保持稳定的泥包并配合铁口压入含钛精粉炮泥进行局部修复”的护炉制度，逐步将炉缸水温差降至正常范围，保证了高炉最大限度地发挥产能，达到了护炉保产的目标。     

太钢2号高炉炉缸冻结的处理

2006年10月4日，太钢2号高炉冷却壁破损，软水大量漏入炉内，造成炉缸冻结。处理过程中采用冶金性能良好的烧结矿加硅石基本原料结构、吹铁口、集中加净焦、适宜的风量和风压等手段，仅用时5d就将炉况恢复至正常水平，并且没有破坏操作炉型，为高炉继续强化提供了保障。     

高炉炉缸铁水流场数值模拟

铁水环流是造成炉缸＂蒜头状＂侵蚀的主要原因,而导致铁水环流行程主要是由于炉缸内的死料柱引起的。为此,以流体力学有关理论为基础,建立了炉缸炉底三维流体数学模型,应用FLUENT软件,研究了高炉炉缸中不同死料柱位置、状态及出铁口尺寸对炉缸内铁水流动的影响。结果表明：死料柱有较小的浮起时造成炉底铁水流量较大对炉底产生较强的侵蚀。当中心死料柱尺寸大时自由铁水区的铁水流速较快,反之较慢。当出铁口直径增大时,铁水的质量流量增大,炉缸底部的铁水环流明显增大。     

本钢高炉炉缸长寿技术

通过在高炉炉缸区域采用UCAR热压碳砖—陶瓷杯复合炉衬结构和软水密闭循环冷却系统,同时加强高炉操作和铁口维护,并在炉役末期采用钒钛矿护炉等措施,本钢彻底解决了炉缸短寿难题,延长了高炉寿命,提高了生产效率。     

Longlife technologies of hearth area for blast furnace at Bengang

The problem of shortlife hearth of blast furnace was solved through the adoption of longlife technologies such as the application of UCAR hot pressed carbon brick-ceramic cup compound lining technology, closed-loop soft water cooling system,enhancing taphole maintenance and schreyerite lining protection etc. Longlife and high productivity had been achieved successfully.The transition of technological processes of the hearth for blast furnaces at BenGang are outlined in this paper.     

宝钢4号高炉设计采用的新技术及其特点

对宝钢4号高炉设计采用的新技术及其特点进行了阐述。根据宝钢原有3座高炉生产经验，4号高炉设计时采用了以下先进技术：上罐固定式串罐无料钟炉顶、热压小炭砖炉缸结构、板壁结合的炉体冷却结构、无填沙层平坦化钢结构出铁场，新型液压泥炮和开口机，新英巴水渣处理、环缝洗涤煤气清洗等先进技术。     

高炉出铁过程中铁水非稳态流动对炉缸炉底侵蚀的影响

基于有效容积为1 750m3的高炉炉缸在实际生产过程中受损状况,利用Fluent软件VOF方法建立高炉炉缸出铁过程的非稳态数学模型,探究铁水流动对炉缸侵蚀的影响。结果表明,死料柱沉底时底部压力较大;剪应力在出铁口的底部、炉缸炉底与死料柱边缘的交线处较大。死料柱浮起时底部所受压力比沉底小,炉底中心的压力较小,而边缘位置则出现负压,剪应力在炉底中心、出铁口的底部等位置较大。无论死料柱沉底与否,出铁口附近的炉壁剪应力在垂直方向上距离出铁口越近则越大,而且出铁口下侧的剪应力高于上侧的剪应力。     

福建三钢6号高炉本体设计特点

针对福建三钢6号高炉的本体设计特点进行了阐述。其设计特点有:炉底炉缸以优质耐材为基础的"陶瓷杯+炭砖"复合炉底炉缸结构;炉腹、炉腰、炉身下部及铁口区域等关键部位采用铜冷却壁;带控水回路的软水密闭循环冷却系统与工业水系统相结合;完善的检测监控系统等。     

八钢2500m3高炉炉缸侧壁温度异常的处理

八钢2500m3高炉MB高炉开炉后,两座高炉相同部位均出现超过400℃,通过对风口上翘及漏水等因素的排查和处理,治理效果差.在分析炉缸侵蚀中发现,相关的现象和炉缸工作状态有关,通过对风口送风参数和炉前作业参数进行调整,改善炉缸工作,局部侵蚀得到缓解,局部温度逐步下降至正常范围.     

Real-time blast furnace hearth liquid level monitoring system

A stable and efficient blast furnace operation requires proper control of hot metal and slag drainage from the hearth. Many operational problems such as non-dry casts, blow outs, excessive hearth lining wear and low-blast intake arise when the liquid level in the hearth exceeds the critical limit where hearth coke and deadman start to float. Since the direct measurement of the hearth liquid level is practically impossible due to high temperature and pressure inside the furnace, it is therefore important to estimate the liquid level in the hearth and display it to the operators on real-time basis for efficient cast management. This paper presents a system, called hearth liquid level monitoring (LLM), which simulates the liquid level and drainage behaviour of the furnace hearth. It is based on the theoretical hot metal and slag generation rate from the specific oxygen rate and the computed drainage rate from torpedo radar signals and the slag flow measurement system. The system advises the blast furnace operator when to initiate tapping and close the taphole when the liquid level is controlled. It also alerts operators when to use the larger drill bit diameter for opening the next cast.     

Numerical Simulation of Fluid Flow in Blast Furnace Hearth

SymbolList C———Coefficient,1inthepackedbedand0inother place; C1,C2,Cμ,σκ,σε———Empiricalconstant; d———Diameterofcokeparticle; H———Heightofpackedbed,m; P———Pressure,Pa; ui,uj———Velocityalongdirectioni,jrespectively,m·s-1; vA———Vel