不锈钢1Cr18NigTi电火花沉积层的组织和成分

以YG8合金为电极，1Cr18Ni9Ti不锈钢为基体，研究了电火花沉积工艺对沉积层组织结构及沉积层性能的影响。研究结果表明，电火花沉积功率和沉积时间对电火花沉积层的厚度和硬度有一定的影响；沉积工艺影响沉积层内合金元素的分布，导致沉积层内的碳化物有明显的差异。当小功率短时间沉积时，白亮层的物相主要为Cr0．19Fe0．07Ni0．01、WC（1-x）、CoCx和少量的Ni-Cr-Fe；使用大功率长时间沉积时，白亮层的物相主要为（CrFe），C3、CrC、Co3W3C和Ni-Cr-Fe。     

不锈钢1Cr18Ni9Ti电火花沉积层的组织和成分

以YG8合金为电极,1Cr18Ni9Ti不锈钢为基体,研究了电火花沉积工艺对沉积层组织结构及沉积层性能的影响.研究结果表明,电火花沉积功率和沉积时间对电火花沉积层的厚度和硬度有一定的影响;沉积工艺影响沉积层内合金元素的分布,导致沉积层内的碳化物有明显的差异.当小功率短时间沉积时,白亮层的物相主要为Cr0.19Fe0.07Ni0.01、WC1-x、CoCx和少量的Ni-Cr-Fe;使用大功率长时间沉积时,白亮层的物相主要为(Cr Fe)7C3、CrC、Co3W3C和Ni-Cr-Fe.     

H13钢电火花沉积层组织结构的研究

采用新型电火花沉积设备，把YG8电极材料沉积在基体材料H13(4Cr5MoSiV)钢上，采用X射线仪和扫描电镜分析了白亮层的组织结构和元素分布。研究结果表明沉积工艺对白亮层的相结构和元素分布有影响。     

电火花沉积工艺对点焊电极TiC沉积层厚度的影响

为了改善镀锌钢板点焊电极的寿命,选用铬锆铜球型点焊电极,以TiC作为熔敷材料,进行了点焊电极表面电火花沉积TiC工艺试验。通过正交试验考察了沉积工艺参数(电容、基体电极转速、振动频率、沉积时间)以及前处理与后处理对沉积层厚度的影响。结果表明,电容是影响电火花沉积层厚度的主要因素;振动频率对沉积层厚度有一定的影响;基体电极转速、沉积时间对沉积层厚度影响较小。试验条件下最佳的工艺参数是:电容量30000μF,基体电极转速1320r/min,振动频率50Hz,沉积时间120s。前处理(沉积前清洗)对其厚度影响很小。后处理(沉积后700℃×30min退火)促进元素扩散并减小沉积层厚度。     

球墨铸铁轧辊电火花沉积层组织结构和性能

采用电火花沉积方法将YG8电极材料沉积在球墨铸铁轧辊材料上,制备了WC沉积涂层,研究了其微观组织及耐磨性能.结果表明:沉积层主要由Fe_3W_3C、Co_3W_3C、W_2C和Fe_7W_6等相组成,沉积层与基体呈冶金结合,Fe_7W_6、W_2C等硬质相弥散分布于沉积层中,部分区域硬质相达到了纳米颗粒尺寸;沉积层硬度分布不均匀,平均硬度为1759 HV0.3;沉积层具有优异的耐磨性,其磨损性能是基体的3.7倍;沉积层的磨损机理以粘着磨损和疲劳磨损为主,细小的弥散分布的硬质相是沉积层硬度以及耐磨性提高的主要因素.     

电火花沉积非晶涂层的组织结构与摩擦磨损性能

以Zr₅₅Al₁₀Ni₅Cu₃₀非晶态合金棒为电极,利用电火花沉积技术在ZL101铝合金表面制备了锆基合金涂层.利用X射线衍射仪（XRD）、扫描电镜（SEM）、显微硬度计和摩擦磨损实验机等对涂层的微观结构、表面形貌、显微硬度和摩擦磨损性能进行了分析测试.结果表明,沉积层表面较致密、均匀,为典型的“溅射状”花样形貌;沉积层主要由非晶、ZrO₂和Cu₈Zr₃等相组成;沉积层的平均显微硬度为1 555 HV 0.01,约为基材的15倍,摩擦系数仅为0.096,呈现出良好的减摩耐磨特性,沉积层的磨损机制主要为疲劳磨损和磨粒磨损.     

土壤中SRB及Cl^—对1Crl8Ni9Ti不锈钢腐蚀的相互影响

利用交流阻抗测试技术、扫描电镜及表面能谱、失重法、微生物分析等方法，研究了在不同Cl^-含量的土壤中，硫酸盐还原菌对1Crl8Ni9Ti不锈钢腐蚀的影响规律。136d的试验结果表明，不同Cl^-含量土壤中SRB菌量在23000—35000(个／克土)之间，Cl^-的加入并没有显著影响SRB的生长，随着Cl^-的加入土壤中SRB的菌量有增大的趋势；随着土壤中Cl^-含量的增大，不锈钢腐蚀电位负偏移，而且在接菌土壤中的腐蚀电位比在灭菌土壤中负移幅度更大；不锈钢在灭菌土壤中没有发生点蚀现象，而在接菌土壤中发生了严重的点蚀，最大点蚀深度随着土壤中Cl^-含量的增加而增大，这说明在土壤中SRB及Cl^-的共同作用下，增大了不锈钢的点蚀敏感性。不锈钢在灭菌土壤中的阻抗图谱表现为一个半径很大的容抗弧，而在接菌土壤中的阻抗图表现为两个时间常数的双容抗弧。     

电火花沉积层质量的影响因素研究

研究了电极材料、润湿角、工艺参数、电火花沉积设备及后处理工艺等因素对实现提高沉积层耐磨性和耐腐蚀性等目的的影响,有助于提高电火花沉积层的沉积质量,为电火花沉积实验的制定和生产提供一定的参考,有利于电火花沉积工艺的改进与推广。分析表明:用短脉冲小功率沉积和较小的润湿角电极,相关联时序控制开关电源能有效提高沉积层的质量。     

ZL101表面电火花沉积Zr基非晶涂层的组织结构

目的提高铝合金材料的表面性能,开拓非晶涂层的应用。方法以直径为2 mm的Zr55Al10Ni5Cu30非晶合金棒为电极,采用电火花沉积技术在氩气保护下沉积两遍,在ZL101A铝合金表面制备非晶沉积层。通过X射线衍射仪(XRD)、光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、能谱仪(EDS)和共聚焦显微镜等,分析研究了沉积层的相组成、表面形貌、组织结构、微区成分和界面特性。结果沉积层表面呈银灰色橘皮状,表面较致密、均匀,为典型的"火山坑"和"溅射状"花样形貌。涂层表面凸凹不平,表面粗糙度均方根偏差Rq约为3μm,沉积层厚度约为40μm,主要由非晶、ZrO_2、Cu_8Zr_3和ZL101基体Al(Si)相等组成,非晶以团块状或条状分布在晶体相之间。结论由于元素互扩散,非晶涂层与基材在界面处形成了3~4μm厚的过渡层,且呈良好的冶金结合。     

渗氮工艺对1Gr18Ni9Ti不锈钢表面耐蚀性的影响

通过对渗氮工艺处理后1Cr18Ni9Ti钢的组织观察及力学性能测量,研究了1Cr18Ni9Ti钢的渗氮层组织及性能与渗氮温度的关系。研究结果表明:未经过渗氮处理的1Cr18Ni9Ti钢主要相成分是α-Fe相,在300℃温度下渗氮处理后的物相主要有α′N、γ′-Fe4N及ε-Fe3C相,其中γ′-Fe4N相的含量较少,在350℃和400℃温度下渗氮处理后的物相主要有α′N、γ′-Fe4N、ε-Fe3C及Cr N相。经过渗氮处理后,钢表面的硬度有明显提升,硬度值随着渗氮温度的降低而减小。在300℃温度下渗氮处理可以一定程度上提升1Cr18Ni9Ti钢的耐蚀性。     

不锈钢激光熔凝工艺研究

采用激光熔凝技术对1Cr18Ni9Ti不锈钢表面进行单道扫描,研究不同激光工艺参数下熔凝层微观组织和显微硬度的变化.结果表明:激光熔凝区品粒细小,熔凝层显微硬度较基体硬度有所提高,最高硬度可达288HV.可以推断采用激光熔凝技术,能够提高不锈钢的硬度,改善其耐磨性能.     

1Cr18Ni9Ti不锈钢大管道的焊接

采用TIG+MAG焊接工艺焊接1Cr18Ni9Ti不锈钢大管道。TIG焊内、外填丝法焊底层,MAG焊填充及盖面层。该工艺解决了以往采用TIG焊或手工电弧焊效率低、成本高、质量难以保证的问题。     

1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢冷变形与再结晶组织及性能

研究了1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢加工硬化时组织的演变过程及其对性能的影响。结果表明，冷变形可提高钢的各种强度性能指标，尤其大大改善疲劳性能。经60％变形后，钢的疲劳强度提高了65％左右。随着加热保温时再结晶过程的进行，钢的强度下降而塑性逐步恢复。     

1Cr18Ni9Ti高温氧化行为研究

采用熔模精密铸造法制备1Cr18Ni9Ti耐热不锈钢,用氧化增重法在800℃对1Cr18Ni9Ti耐热不锈钢进行100 h氧化腐蚀实验.采用扫描电镜(SEM)观察其基体组织及各氧化阶段的显微组织彤貌;采用X射线衍射仪(XRD)对该材料最终高温氧化产物进行定性分析.结果表明:ICr18Ni9Ti耐热不锈钢在800℃下的氧化曲线符合抛物线规律;其氧化破坏形式以点蚀为主;最终氧化产物由CrO、Fe2O3(六方)、Fe2O3(立方)、CrTiO3、NiTiO3和Ni3TiO5等混合组成.     

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 采用拉伸试验、金相分析和能谱分析等方法对1Cr18Ni9Ti不锈钢高压油管开裂的原因进行了分析。分析结果表明,高压油管的开裂是应力腐蚀开裂造成的。油管的固溶处理工艺不当,没有有效消除冷轧过程所产生的应力,材料处于严重的加工硬化状态,增加了材料的应力腐蚀敏感性。热轧过程产生的大量水蒸汽并含有氯和氧是引起高压油管应力腐蚀开裂的环境因素。     

激光电子散斑干涉技术监测1Cr18Ni9Ti不锈钢在氯化钠溶液中的早期点蚀行为

利用激光电子散斑干涉技术(ESPI)实时、原位监测了1Cr18Ni9Ti不锈钢在3.5%氯化钠溶液阳极极化过程中的表面动态变化;用金相显微镜、原子力显微镜等对阳极极化后试样表面腐蚀点进行宏观形貌和微观形貌特征研究;发现极化过程中激光干涉图上出现的亮斑是由不锈钢表面点蚀产物扩散造成的.结果表明,采用ESPI技术可以对1Cr18Ni9Ti不锈钢点腐蚀过程进行原位、全场、非接触、高精度、动态连续的检测.     

High-Temperature Oxidation Behavior of (Ti,Cr)N Coating Deposited on 4Cr13 Stainless Steel by Multi-arc Ion Plating

在4Cr13不锈钢表面进行多弧离子镀沉积(Ti,Cr)N涂层,研究不同Cr含量的(Ti1-xCrx)N(x=0.28,0.56,0.73)复合薄膜在700℃的高温氧化行为。考察了薄膜氧化后的表面形貌、成分等。用热重法(TG)与差示扫描量热分析法(DSC)分析(Ti,Cr)N薄膜的加热氧化情况,并与TiN薄膜进行对比。结果表明:随着铬靶弧电流(ICr)的提高,(Ti1-xCrx)N薄膜中的Cr含量增加,Cr含量与ICr/ITi存在着线性关系;Cr含量越高,(Ti1-xCrx)N薄膜的高温抗氧化性能越好;(Ti1-xCrx)N薄膜的氧化热力学温度均高于TiN薄膜,表明Cr的加入明显提高了薄膜的氧化热力学温度。     

深冷形变工艺提高奥氏体不锈钢丝力学性能

自行设计加工了深冷拉丝装置，讨论了深冷形变工艺对1Cr18Ni9Ti钢丝力学性能的影响。研究表明，在相同的拉丝条件下，与常温工艺相比，深冷工艺能大幅度提高钢丝的综合力学性能。抗拉强度进一步提高近400MPa，显微硬度进一步提高74HV4.9N，而抗扭次数及伸长率基本不变。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢球头表面腐蚀原因分析

1Cr18Ni9Ti不锈钢球头在焊接后经酸洗,表面存在粗糙的腐蚀凹坑.通过采用S-3700N扫描电子显微镜、能谱分析仪、金相显微镜等对表面粗糙的腐蚀凹坑进行成因分析.结果表明:球头在焊接过程中产生了局部敏化现象,球头的晶粒组织细于与之配合的外套螺母组织,使得球头的耐腐蚀性低于外套螺母,在酸洗去氧化皮的过程中,外套螺母与球头的焊缝区、接管嘴的焊缝区之间形成缝隙,酸洗液中的正负离子移动受到了阻滞,导致缝隙处发生严重腐蚀,最终表现为球头表面的点状腐蚀形貌.定期更换酸洗槽液,降低Cl^-浓度,以及在酸洗过程中活动零件,可以减少该类腐蚀的产生.