不同测试方法下高温应变片热输出分析

用以夹代焊为热输出的测试方法,揭示对高温应变片热输出的影响。通过分析热输出的影响因素,对高温应变片在安装试件材料和基底材料线膨胀系数不匹配情况下的热输出测试进行了探索。对悬空、夹持、点焊等各种测试方式下的热输出进行了分析比较,利用各种测试方式的特点得到了各种热输出。结果表明:悬空方式下的热输出可以作为高温应变片安装于基底材料上的热输出,为温度变化速率区别于出厂标定温度条件时热输出曲线的获得提供了依据。夹持方式下的热输出可以作为点焊热输出的替代,实现了以夹代焊,节约了成本,而且实现了逐片标定。悬空和夹持方式下热输出的比较揭示了安装试件材料不匹配时不采用实际安装时的热输出曲线会引起较大的误差。在各种热输出测试方法中,夹持方式可以替代点焊方式,实现热输出的逐片标定,并具有较好的热输出准确性。     

花岗岩单裂隙中核素迁移的研究Ⅰ.弥散系数的测定

设计并建立了花岗岩单裂隙中放射性核素迁移的穿透实验装置。用１２５Ｉ和ＨＴＯ通过单裂隙的穿透实验,测定了它们在花岗岩单裂隙中的弥散系数和表面阻滞系数。     

ECR离子源实验台测试方法

介绍了ECR离子源实验台的工作原理和结构。总结了研制过程中单个主要部件参数的测试方法及在一定的束流和束斑直径情况下,综合参数的测试方法,并给出了理想的测试数据。提出了放电室中的等离子体密度、准确的氢气流量等参数还无法在运行中测试等问题和解决的办法。     

包覆燃料颗粒包覆层性能测试方法

高温气冷堆包覆燃料颗粒，是由ＵＯ２燃料核芯和在它上包覆热解碳和ＳｉＣ层材料构成。为测量这些微小颗粒包覆层材料的性能，专门研究了一些测试方法和专用仪器。本文简要地介绍了这些测试方法和测量精度     

FLOWER程序的改进及在大亚湾海域环境评价中的应用

ＦＬＯＷＥＲ是美国核管会推荐的用于海洋环境评价的计算程序，海水的沿岩漂流对污染物及热量在海洋的扩散在一定影响，ＦＬＯＷＥＲ程序不太适用于这种条件下的扩散计算。本文对ＦＬＯＷＥＲ程序进行了改进，同时增加了海水中污染物浓度和水温的农潮平均值及最大浓度和最大温度等中间结果的输出。     

两种热解吸动力学测试方法的比较

以氢化钛热解吸反应为研究对象,用升温法（初压为零）和恒温法（初压不为零）两种不同的方法,在高真空金属系统上分别测定氢化钛在恒容体系和350～550℃范围内解吸氢的p-t曲线,并应用反应速率分析方法计算解吸反应在不同温度下的速率常数。实验测得氢化钛升温法热解吸和恒温法热解吸的表观活化能分别为（22.1±2.5）和（27.1±0.4）kJ•mol^－1。经分析,用恒温法测得的表观活化能较为准确。     

疲劳强度减弱系数与应力集中系数在螺纹疲劳分析中的应用研究

以反应堆压力容器（RPV）为例,给出主螺栓螺纹的疲劳强度减弱系数（K_f）与应力集中系数（K_t）之间的理论关系、K_f与K_t的合理取值范围、工程上的等效判定方法以及在疲劳分析中的使用方法,并采用特定K_f值给出疲劳分析算例。明确了两者的概念及区别,在高强度钢材料螺纹结构的应用方面给出意见及范例,可为工程上螺栓选取及结构设计提供借鉴。      

某尾矿库周围环境中污染物生态转移研究

对我国某尾矿库周围环境中放射性核素U、^226Ra、Th及非放污染物Mn^2 、Cd、Cr、Pb在农作物和水生生物等介质中的浓集情况进行了现场研究，给出了相应的污染物生态学转移系数Bv和Bp值。     

惰性基质燃料元件Doppler系数分析

本文采用中子输运程序MCNP,基于ENDF/B-Ⅶ-1核数据库,对几种典型惰性基质燃料（IMF）的Doppler系数进行了计算,并通过理论分析给出了各核素对Doppler系数贡献的表达式。结果表明：在相同惰性基质条件下,武器级Pu燃料的Doppler系数的绝对值小于反应堆级Pu燃料的;在惰性基质中添加²³²Th可使Doppler系数更负,且可使IMF获得与低浓UO₂燃料相近的Doppler系数;硼可燃毒物对Doppler系数的贡献为正效应,而铒可燃毒物则可进一步增强负Doppler系数,有利于反应堆的固有安全性。     

三维带控制棒反应性温度系数的计算分析

介绍了三维带控制棒计算反应性温度系数的计算方法，对于２００ＭＷ供热堆，在不同棒位下作了三维反应性温度系数的计算，结果表明，慢化剂温度系数的大小和控制棒插入的深度有一定关系。以运行工况临界棒位下的慢化剂温度系数为参考，对二维计算结果作了分析，结果表明第二维无控制棒计算是保守的近似。     

野外试验场黄土的理化分析

本实验为低、中水平放射性废物浅地层处置安全评价提供现场土壤的物理化学参数。采样深度在 0 .5～ 9.1m范围内 ,每个样品进行 10项测定 :矿物组成、粒度分布、密度、总孔隙度、有效孔隙度、给水度、持水度、渗透系数、阳离子交换容量、含水量。采样区植物根系发育良好 ,在 0 .55～ 2 m处发现洞穴。土壤颗粒的矿物组成以长石 (～ 4 0 % )和石英石 (～ 2 7% )为主。化学组成的主要成分为 Si O2 (～ 6 0 % )、Al2 O3(～ 11% )和 Fe2 O3 (～ 3.2 % )。土壤颗粒组分以 0 .2～ 0 .0 2 mm为主 (约 50～ 70 % )。该土为砂质粘壤土 ,p H=8左右 ,土壤的干容重为 1.2 7～ 1.4 8t/m3 ,总孔隙度为 50 %左右 ,渗透系数在 (0 .92～ 4 .3)× 10 -4 cm/s之间 ,阳离子交换容量为 12 .17～ 2 8.2 6 meq/10 0 g     

野外试验场黄土的理化分析

本实验为低、中水平放射性废物浅地层处置安全评价提供现场土壤的物理化学参数.采样深度在0.5～9.1m范围内,每个样品进行10项测定:矿物组成、粒度分布、密度、总孔隙度、有效孔隙度、给水度、持水度、渗透系数、阳离子交换容量、含水量.采样区植物根系发育良好,在0.55～2m处发现洞穴.土壤颗粒的矿物组成以长石(～40%)和石英石(～27%)为主.化学组成的主要成分为SiO2(～60%)、AlO3(～1l%)和Fe2O3(～3.2%).土壤颗粒组分以0.2～0.02mm为主(约50～70%).该土为砂质粘壤土,pH＝8左右,土壤的干容重为1.27～1.48t/m3,总孔隙度为50%左右,渗透系数在(0.92～4.3)×10-4cm/s之间,阳离子交换容量为12.17～28.26meq/100g.     

野外试验场黄土的理化分析

本实验为低,中水平放射性废物浅地层处置安全评价提供现场土壤的物理化学参数。采样深度在０．５－９．１ｍ范围内,每个样品进行１０项测定;矿物组成,粒度分布、密度、总孔隙度、有效孔隙度、给水度、持水度、渗透系数、阳离子交换容量、含水量。     

强流ns同轴分流器及其强度分析

文章叙述了一个金属箔同轴分流器的结构和设计方法,刻度表明,该分流器的上升时间约2ns。从动力学的角度出发,推导出了同轴分流器的一个新的强度公式,它比Park公式更符合于实验结果。     

~(125)I-神经生长因子的制备及其药代动力学研究

用氯胺T法制备了^125I－神经生长因子（^125I－NGF），放化纯度大于95％。经静注和肌注两种途径并采用十二烷基磺酸钠－聚丙烯酰胺凝胶（SDS－PAGE）电泳法测定了小鼠血浆中NGF的浓度。研究结果表明，静注^125I－NGF后的小鼠体内代谢符合二房室分布模型；胴注^125I－NGF小鼠体内代谢符合－房屋分布模型。按剂量25μg/kg静注^125I－NGF后，测得消除相半衰期（t1/2（β）为3．65h。按剂量75，25，10，3．3μg/g肌注^125I－NGF，测得消除相半衰期（t1／g（β））分别为1．79，2．25，2．30，3．24h，平均达峰时间（tmax）为0．58h，平均血浆清除率（CLs）为0．37L／（h.kg），表现分布容积（Vd )为1．18L／kg，体内平均滞留时间（tr）为2．78h。     

10MW模块式高温气冷试验堆的初步动态分析

文章针对10MW模块高温试验堆的主要设计基准事故,完成了初步的动态分析,所涉及的事故划分为四类:失压事故、失去主热阱事故、蒸发器传热管破裂和反应性引入事故。动态分析结果表明,该模块高温试验堆具有固有的事故安全性。失冷和失压工况下,由导热、辐射和自然对流等被动传热机制能将剩余发热安全地传出反应堆。当出现反应性引入或ATWS事故时,籍助负反应性温度系数,反应堆将自动停堆。在所研究的全部事故工况下,产生的燃料元件最高温度不超过970℃,远低于高温气冷堆的温度限制。     

核级活性炭制备装置的建立与产品性能试验

本文介绍了一套核级活性炭制备装置的建立及产品的性能试验情况,主要包括装置的工艺流程、单元设备选型、试车、试运行和产品的性能试验.装置试车及试运行结果和产品性能试验结果表明,该装置的工艺流程合理可行,设备选型合理,运行稳定、可靠和安全,产品性能指标达到了美国标准ASME AG-1[1]和ASTM D 4069[2]的要求.     

水和氟里昂在垂直管内上升和下降流动时的CHF值及流动方向因子

分析比较了水和氟里昂介质在垂直圆管内向上流动(正流)和向下流动(倒流)的临界热流密度(CHF)试验数据(水数据298个,氟里昂数据323个)。结果表明,在一定的流动工况下,流动方向对CHF值有明显的影响。直接将上升流数据与下降流数据比较或用上升流公式计算下降数据,其总均方根偏差为6%-14%。上升流CHF试验值大于下降流,但在小临界含汽量区,下降流试验值开始等于和大于上升流试验值。根据上升流与下降流CHF值差异产生机理,提出一形如C=bl·(X_1)~(b2)·(R_(el))~(b3)·(ρ_1/ρ_9)~(b4)的流动方向修正因子。该修正因子有较宽的适用范围,除适用于水数据外,还可用于经过模化处理后的氟里昂的CHF试验值修正。修正后,试验值与计算值的总均方根偏差减小20%-46%,偏差带和最大偏差也有不同程度的减小。