低温再热器鼓包分析

某电厂的300MW锅炉大修时发现低温再热器蛇形管多处鼓包。通过宏观检查、金相分析,结果表明,低温再热器烟温过高以及低温再热器弯头制造工艺不当导致弯头局部短时超温,从而出现鼓包。     

汽包锅炉水冷壁爆管分析

某热电厂水冷壁爆管原因失效分析工作内容包括:宏观观察、几何尺寸测量、金相分析、硬度检验、能谱分析、X射线衍射分析、垢量分析。各项试验结果及综合分析表明:某热电厂2号锅炉水冷壁管鼓包原因是长时间过热运行,过热应是水冷壁管内壁结垢严重导致的换热差引起的。48号管水冷壁管鼓包处泄漏应是在过热、腐蚀两个因素的共同作用下,在壁厚最薄处发生的爆管。     

火电厂锅炉水冷壁管失效原因分析

针对某火电厂锅炉水冷壁管局部开裂鼓包导致泄漏的情况,通过化学成分分析、金相组织、维氏硬度、扫描电镜及能谱分析等试验方法,对水冷壁管进行取样分析。结果表明:炉水局部浓缩产生酸性环境,使水冷壁管内壁受到腐蚀,引起内部脱碳,并在内壁处产生微裂纹,造成氢损伤,是导致水冷壁管开裂及鼓包的主要原因;Cl~–对水冷壁管内壁也有一定的腐蚀作用,造成管壁减薄;水冷壁管局部过热导致该区域外壁组织老化,即珠光体球化,但这并未对管样的力学性能产生严重影响。     

换流站电阻冷却面板鼓包分析

针对某500kV换流站换流阀电阻冷却面板发生鼓包现象,通过射线检测、渗透检测、金相分析、拉伸试验等手段进行分析,发现由于电阻冷却面板的钎焊存在未熔合区域,冷却水从冷却水管流入到未熔合区域内,使未熔合区域内部产生水压,当未熔合区域的直径达到临界值时,未熔合处的材料所承受的应力超过其屈服强度,导致鼓包产生。此外,通过受力分析,计算了导致鼓包产生的临界未熔合区域尺寸。     

水冷壁爆管原因及分析

水冷壁是锅炉的蒸发受热面,吸收炉膛高温火焰的辐射热,把水加热并逐步变成饱和蒸汽和水的混合物。其工作条件相当差,由于热辐射、低负荷、结渣、结垢等原因会使水冷壁的传热能力降低。8月28日发生了水冷壁爆管,结合本次锅炉大修,按照监督规程的要求运行10万小时的机组做扩大范围的普查工作,发现水冷壁多处有鼓包,对不同标高处割管取样,发现有鼓包的管材力学性能分析抗拉强度已到下限,金相组织有长期过热倾向,材质老化,更换材质不合格的管材。     

锅炉屏式再热器异径管接头爆管原因分析

某热电厂300MW机组锅炉屏式再热器管异径接头处发生爆管及凸起鼓包现象。通过化学成分检测、室温拉伸试验、宏观观察、显微组织观察等手段检测后,认为再热器爆管及鼓包的原因为异径接头壁厚相差较大及管内壁车削加工过程中工艺控制不严,形成应力集中区域,最终造成鼓包或产生裂纹、发生爆管。针对以上原因,提出对锅炉受热面异径接头的内坡车削部位,特别是退刀槽处进行全面检查的建议。     

600MW褐煤锅炉机组水冷壁鼓包原因分析

内蒙古国华呼伦贝尔发电有限公司600 MW褐煤锅炉机组采用墙式切圆燃烧方式。自机组投产后,在历次停机检查中均发现水冷壁鼓包现象。分析认为锅炉水冷壁管表面状态不良、管壁传热差及介质流量不足是造成水冷壁鼓包的主要原因。在此基础上提出严格控制锅炉水冷壁温度、加强炉外水处理等预防和改进措施,避免再次发生水冷壁鼓包问题。     

变电站线夹鼓包开裂原因分析

通过了解设备线夹的安装及运行情况,并对线夹进行宏观、化学成分、力学性能、金相、断口电镜扫描等分析和试验,找出了设备线夹鼓包开裂的原因,提出了预防设备线夹鼓包开裂的方法和建议。     

河南某电厂浆液循环泵过流部位鼓包原因

河南某电厂脱硫系统浆液循环泵过流部位运行后经检查发现鼓包,为确认成因,现场检查并凿取鼓包裂片取样,对样品正反面及断面进行了目视、体视镜检查以及电镜观察和能谱测定.结合设备运行介质条件综合分析确认:鼓包部位存在材质表面冶金缺陷,向基底深入延伸,对鼓包部位形成立体面状包围;运行介质中腐蚀性成分对表面缺陷部位产生腐蚀并沿缺陷曲面以氧电化学腐蚀方式发展为立体面状腐蚀缝隙,腐蚀产物在腐蚀界面浓缩、结晶,产生应力使缺陷部位隆起、开裂并形成可见鼓包和裂纹.提出应清除鼓包并作防腐处理.     

锅炉末级再热器管屏异种钢接头泄漏分析

针对某电厂锅炉末级再热器管屏泄漏问题进行了宏观检查、光谱分析、金相分析等。结果表明,异种钢焊接接头TP304管侧开裂是材料晶界脆化、强度降低和焊接缺陷引起的复杂应力等造成。对此,建议在大小修时对TP304管及焊接接头进行宏观检查、无损探伤及金相抽查等,以避免发生泄漏。     

某厂HG-670/140-11型锅炉过热器安全性评价

通过金相分析和力学性能试验等理化检验方法对670t/h锅炉过热器管材的组织状态和力学性能指标进行检验,结果表明该炉过热器管组织和性能劣化,应及时更换。     

锅炉螺旋水冷壁T2钢内螺纹管渗漏事故分析

采用宏观形貌检查、化学成分分析、力学性能测试、金相组织检验及扫描电镜分析等方法,对某660 MW超临界燃煤发电机组锅炉中部螺旋水冷壁T2钢内螺纹管的渗漏事故进行分析。结果表明,T2钢内螺纹管渗漏处的线性裂纹是在热轧成荒管时因工艺不当或管坯表面存在缺陷而形成的。建议制造厂加强对热轧荒管表面质量的检查;电厂对同批T2钢内螺纹管端头进行扩大检查,及时发现并消除类似缺陷。     

T91/TP347H高温再热器管焊缝开裂原因分析

通过宏观检测、化学成分分析、金相及力学性能检验等方法,对某电厂T91/TP347H高温再热器管开裂原因进行的分析表明:高温再热器异种钢焊接接头焊缝两侧内壁12.5mm段削薄,化学成分符合ASME SA—213/SA—213M2008a要求,显微组织老化,抗拉强度符合要求。因此,T91侧管子的环向开裂是由于焊接接头两侧管子端部内壁削薄结构在特定条件下造成的工质流动变化引起了局部超温,使结构薄弱区域受较大的管圈热胀应力作用而致。     

锅炉末级过热器爆管原因分析及措施

通过宏观形貌、成分分析、低倍观察、金相组织、硬度检验、室温拉伸和冲击试验等对某电厂2×362MW机组锅炉末级过热器爆管原因进行了分析。结果表明,爆管I(材质T22)断裂与焊道设计不合理、母材管金相组织及力学性能不合格有关;爆管II(材质T91)断裂系焊接工艺执行不当,焊缝熔合线处存在夹渣和焊缝硬度偏高所致。对此提出了顶棚穿墙管与密封板的角焊缝应尽量避开密封板对接焊缝,改进密封板与管的焊接结构,减小定位块厚度等建议。     

某电厂高压加热器换热管开裂泄漏原因分析

某电厂高压加热器（高加）换热管开裂泄漏,影响发电机组安全生产。通过宏观形貌分析、断口观察、腐蚀产物能谱分析和金相观察等方法,对高加换热管裂纹原因进行分析。研究结果表明：管口径向裂纹由应力腐蚀引起,管板附近换热管的环向裂纹由腐蚀疲劳和应力腐蚀共同引起,而导致腐蚀的主要原因是由于凝汽器泄漏使给水中氯离子超标及疏水侧空气的漏入。对此,提出了防范措施。     

AP1000机组蒸汽发生器传热管役前检查

为验证某核电站AP1000机组蒸汽发生器传热管的制造质量,按照国家核安全法规、ASME规范第XI卷和西屋设计规格书的要求,在蒸汽发生器水压试验之后、装料之前,采用涡流检查的方法对全部传热管执行100%的役前检查。结合蒸汽发生器传热管役前检查的实施情况,对涡流检查系统、项目实施、检查技术和检查结果进行了阐述。检查发现,2台蒸汽发生器共有24根传热管存在凹痕信号,23根传热管存在肿胀信号（均满足验收标准）,其余传热管无可记录信号。此外,还对本次役前检查结果与制造完工报告进行了分析对比,役前检查结果与制造完工报告一致。     

电站热网加热器不锈钢管泄漏原因分析

概述某电站热网加热器不锈钢管泄漏状况,通过宏观观察、化学成分分析、金相组织观察、扫描电镜及能谱分析,认为含硫杂质在不锈钢管内壁附着引起电化学腐蚀,是导致该不锈钢管泄漏的原因.     

石家庄热电厂尖峰炉过热器管裂纹分析

针对石家庄热电厂尖峰炉多根过热器管下弯头开裂泄漏的现象,进行了宏观分析、金属化学成分分析、金相试验、力学试验、SEM电镜分析、管内垢样分析等试验,确定了过热器下弯头处的泄漏为苛性脆化,并分析了脆性破坏的发展过程。     

The application of tubes produced by the electroslag melting process in tubing of thermal power plants and boilers

The results of a chemical analysis to determine the short-term mechanical and metallographic properties of boiler tubes manufactured by the electroslag melting process are presented. The paper also contains the data on the long-term strength of the above tubes.     

SUPER304H锅炉钢管局部腐蚀分析及其防护对策

对某沿海在建机组锅炉用SUPER304H钢管出现的局部腐蚀进行了宏观形貌、化学成分、金相、扫描电镜及能谱分析结果表明,SUPER304H钢管局部腐蚀的主要原因是由氯离子引起的。对此,建议在SUPER304H钢管海运及存放时,加盖帆布和采用缓蚀剂进行防护。对已产生局部腐蚀的管材进行打磨,并经渗透探伤和壁厚测量检验合格后可正常使用。