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用火焰原子吸收光谱法(FAAS)测定硬质合金混合料及碳化物在制粉工艺中,由球磨过程带入杂质Fe,Co,Ni的变化可知,使用硬质合金球磨简及球,Co的增量是Fe的3-7倍。使用不锈钢球磨筒时,Fe的增量为0.10%-0.40%。破碎碳化物时,若使用不锈钢球磨筒和硬质合金球,研磨时间超过48h后,各元素的增量分别为:Fe>0.40%,Co>0.2%,Ni>0.1%。 相似文献
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研究了Fe,Ni粉末在氩气保护下的机械合金化过程,利用XRD和SEM研究了球磨过程粉体的显微组织结构,测量了不同球磨时间粉体的显微硬度,结果表明,经3h球磨便实现了Fe-Ni的完全合金化,合金的组织结构为纳米晶超饱和α固溶体(bcc)和γ固溶体(fcc)两相混合组织,继续球磨,过饱和α相逐渐分解并向γ相转化,根据衍射图分析了球磨过程的微观就变和晶粒尺寸及其对淀粉末显微硬度的影响。 相似文献
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采用激光粒度分析、SEM分析等方法,研究了在高能球磨制备铝硅合金过程中随着球磨时间推移,颗粒形貌和粒径的变化,及对合金导电性能的影响。结果表明:球磨时间为12h时,铝硅合金(质量成分比为Al-20Si-0.35RE)的导电性能最佳。 相似文献
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高能球磨(B4C)p/6061Al复合粉末特征 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了高能球磨法制备的(B4C)p/6061Al复合粉末中B4C颗粒的形貌,粒度以及在铝基体中的分布情况等,试验结果表明,高能球磨法是集改变增强颗粒形貌,控制增强体颗粒粒度,改善增强体颗粒分布均匀性和增强体与基体之间界面结合的有效方法,复合粉末B4C颗粒近似呈球形,弥散均匀分布于铝基体中,多数颗粒的粒度在亚微米范围内,并且颗粒粒度越小,分布越均匀。 相似文献
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采用机械球磨湿法工艺制备了纳米级WO3粉末。研究了球磨时间、球料比、固液比等球磨参数对粉末粒度的影响:球磨时间和球料比对粉末粒度影响很大,但过久延长球磨时间或增大球料比并不能起到进一步细化的作用,反而会增加WC杂质的引入量;过高或过低的固液比都不利于WO3粉末的细化。为得到纳米级且纯度较高的WO3粉末,降低WC的含量,经反复实验得到最佳工艺条件为:球料比l:l,固液比1:0.5,球磨时间48h. 相似文献
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高能球磨法制备钨,铁纳米粉的正交实验研究 总被引:11,自引:0,他引:11
实验研究中,以粗颗粒钨、铁金属粉为试样,采用高能球磨机对其进行超细粉碎研究。实验过程中,按正交表L8(2^7)安排了正交实验,通过正交实验方差分析确定了制备金属纳米钨、铁粉末的最佳球磨时间、球磨介质和球料比,并确定了各因素对球磨过程的影响程度。 相似文献
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采用机械球磨涂覆技术在1 mm氧化锆球体上制备钛涂层, 研究了球料比、球磨时间及球磨气氛对钛涂层形成的影响, 利用扫描电子显微镜(scanning electron microscope, SEM)、X射线衍射(X-ray diffraction, XRD)及超声波对钛涂层的显微结构及物理性能进行了表征。结果表明, 钛涂层厚度随球磨时间、球料比的增加先增加后减小, 球磨30 h的涂层平均厚度最大, 约为76 μm, 球料比2.5:1.0的涂层平均厚度最大, 约为73 μm; 钛涂层结合强度随球磨时间的增加先增加后减小; 球磨过程中适当增加球料比, 可缩短涂层的形成时间; 在球磨过程中间歇性引入空气, 球磨罐中的钛粉易被氧化成TiO, 导致涂层形成困难, 故而球磨过程处于密封状态更有利于钛涂层的形成。 相似文献
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对l-Cu-Mg-Si系铝(Al)基烧结含油轴承的制取进行了研究,研究表明,采用含氧量低的细铝粉,在高纯氮气保护下于580-600℃烧结后直接水淬,再自然时效,可获得性能优异而经济的铝基含油轴承材料。 相似文献
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机械合金化的研究及进展 总被引:48,自引:8,他引:40
简述了机械合金化的应用,总结了机械合金化的理论研究及其过程中的影响因素,介绍了近期主要的有关反应球磨的工作,着重叙述了反应球磨中的SHS现象。 相似文献
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通过高能球磨法制备Fe75Si25纳米晶合金粉末,研究了高能球磨下的反应进程及产物,并讨论了合金粉末的微观结构和磁性能。结果表明:对于Fe75Si25粉末,合金化得到的是bee晶体结构的α-Fe(Si)固溶体。球磨84h以后,晶粒度达到了18nm,并且合金化程度较高。合金粉末具有良好的软磁性能,粉末的磁导率和比磁化强度,随着球磨时间的增加呈先减小后增大的趋势。热处理温度对粉末磁性能有着较大的影响,在380℃左右合金粉末的磁性能最好。 相似文献