PBT/ABS共混物中游离SAN链段的作用研究

采用种子乳液聚合技术合成核/壳质量比为60/40的丙烯腈-丁二烯-苯乙烯(ABS)核-壳结构改性剂,将ABS改性剂与聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)熔融共混,制备PBT/ABS共混物。考察了ABS改性剂中游离的苯乙烯-丙烯腈(SAN)链段对PBT/ABS性能的影响。结果表明,游离链段对共混物相容性影响不大,但能够显著降低共混物的加工黏度,并且可以提高共混物的冲击强度、弯曲强度和断裂伸长率。也就是说,ABS改性剂中游离链段的存在对共混物的性能起积极作用。     

PA6/ABS共混物性能研究

将聚酰胺6（PA6）与市售的丙烯腈-丁二烯-苯乙烯（ABS）树脂共混,制备PA6/ABS共混物。研究了ABS树脂的用量对PA6/ABS共混物力学性能的影响;采用苯乙烯及丙烯腈共聚物（SAN）和ABS粉料熔融共混制得不同胶含量的ABS/SAN共混物。研究了不同胶含量的ABS/SAN共混物对PA6/ABS共混物力学性能的影响。在PA6/ABS/SAN共混物中引入苯乙烯-丙烯腈-马来酸酐共聚（SAM）树脂取代部分SAN树脂,研究了SAM树脂的加入及引入顺序的不同对共混物性能的影响。结果表明, ABS树脂的用量在50%～60%左右时共混物性能最佳。随ABS/SAN共混物胶含量提高,共混物的拉伸强度、弹性模量、弯曲强度和弯曲模量逐渐降低。随SAM树脂替代SAN量增加,共混物的拉伸和弯曲性能先降低后增加。但共混物熔体流动速率降低明显,而SAM树脂的引入顺序对共混物的力学性能影响不大。     

PA6/ABS共混及增容改性

以聚己内酰胺(PA6)为主体材料,将丙烯腈–丁二烯–苯乙烯塑料(ABS)与PA6共混,并加入马来酸酐接枝ABS (ABS-g-MAH)作相容剂,研究了ABS及相容剂ABS-g-MAH用量对PA6/ABS共混物力学性能的影响。结果表明,随着ABS用量增加,PA6/ABS共混物的拉伸强度下降,冲击强度先上升后下降,收缩率变化不大,ABS用量为10份时PA6/ABS共混物的综合性能较好。相容剂ABS-g-MAH对PA6/ABS共混物的力学性能有较明显的影响,随着相容剂用量增加,拉伸强度和冲击强度均先上升后下降,相容剂用量3～9份时有利于共混物保持较高的拉伸强度和冲击强度。     

ABS高胶粉增韧PA6的结构与性能研究

采用熔融共混法制备了苯乙烯-马来酸酐共聚物（SMA）增容的PA6/ABS共混物,用透射电子显微镜对PA6/ABS共混物结构进行了表征,研究了增容剂含量对PA6/ABS共混体系结构、性能以及脆-韧转变温度的影响。结果表明,随着SMA含量的增加,PA6/ABS共混体系的橡胶相粒径先逐渐减小,后趋于平缓;橡胶颗粒的多分散系数逐渐增加;基体层厚度不断减小;PA6/ABS共混体系的拉伸强度逐渐增加;PA6/ABS共混体系的脆-韧转变温度先减小,后上升。     

PA6/ABS/SMA/OMMT共混物的结构与性能研究

研究了有机蒙脱土(OMMT)对尼龙6(PA6)/丙烯腈-丁二烯-苯乙烯(ABS)/苯乙烯-马来酸酐共聚物(SMA)合金体系聚集态结构及性能的影响。实验表明:OMMT的加入提高了PA6/ABS合金体系的强度及模量,但加入OMMT后共混物的韧性有所下降。TEM的分析结果表明:对PA6/ABS/SMA/OMMT共混物,OMMT用量小于2份时,PA6/ABS/SMA/OMMT共混物中OMMT基本以剥离形态分布。     

ABS噁唑啉化对PA6／ABS共混物的增容作用研究

采用反应挤出接枝改性技术,制备了嗯唑啉官能化的苯乙烯-丁二烯-丙烯腈共聚物(ABS)相容剂AB-Sm,并制备了PA6/ABS/ABSm共混物.共混物的力学性能研究结果显示,适量添加ABSm可以提高共混物的缺口冲击强度;在ABSm质量分数为4%时,共混物的冲击强度出现最大值,而后略有降低;而ABSm的加入对共混物的拉伸强度和弯曲强度的影响不大.共混物的形态观察表明,ABSm加入后明显地改善了PA6与ABS的相容性,使ABS更均匀地分散于PA6中;而对样品断面的形貌分析表明,加入相容剂后共混物从脆性断裂转变为韧性断裂,断面呈现大量塑性变形.     

温度和测试速率对PA 6/ABS共混物韧性的影响

采用熔融共混方法制备苯乙烯-马来酸酐共聚物(SMA)增容的PA 6/ABS共混物,考察温度和测试速率对PA 6/ABS共混物韧性的影响.结果表明:共混物的缺口冲击强度随着温度升高而提高,达到脆-韧转变温度后冲击强度急剧增加,超过脆-韧转变温度后,共混物的冲击强度基本不变;随着夹头移动速率的增加,PA 6/ABS共混物的裂纹引发功先减少后增加,裂纹扩展功随夹头移动速率增加而先增加后减少.     

OMMT对PA6/ABS共混体系结晶行为及热力学性能的影响

采用有机蒙脱土(OMMT)、聚酰胺6(PA6)和丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS),通过熔融共混的方法制备了PA6/ABS/OMMT共混物。利用透射电子显微镜(TEM)、差示扫描量热仪(DSC)及动态热力学分析仪(DMA)研究了OMMT在PA6/ABS(70/30)合金体系中的分布和分散状况,以及PA6/ABS/OMMT共混体系的结晶行为和热力学性能。结果表明:OMMT片层主要分散于PA6相中,PA6与ABS的两相界面处亦存在少量OMMT片层。OMMT的加入降低了PA6/ABS共混体系的结晶温度,使PA6的结晶结构发生改变,说明OMMT具有一定的增容作用。引入OMMT后,PA6/ABS共混体系的储能模量有所提升,玻璃化转变温度则变化较小。     

PA6/ABS的结构与力学性能研究

采用熔融共混法制备了苯乙烯-马来酸酐共聚物(SMA)增容的聚酰胺6/丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(PA6/ABS)共混物,用扫描电镜(SEM)对PA6/ABS共混物结构进行了表征.结果表明,随着SMA含量的增加,PA6/ABS共混体系的橡胶相粒径减小.橡胶颗粒的多分散系数保持不变,基体层厚度逐渐减小;PA6/ABS共混体系的脆韧转变温度随SMA含量的增加先减小后增加.     

共混方式对ABS／PA6／SMA共混体系形态和力学性能的影响

以苯乙烯-马来酸酐共聚物（SMA）为反应增容剂，研究不同共混工艺和ABS／PA6配比对三共混体系聚集态结构和力学性能的影响。结果表明：SMA对共混体系增容效果显著，并明显改善了ABS／PA6共混体系的力学性能。其中当PA6用量为30份和40份时，SMA先与ABS共混再与PA6共混的方式所生成共混物的性能优于SMA先与PA6共混再与ABS共混的方式。PA6用量为30份时性能最好，共混物的分散相尺寸达到最小值0．31μm，分散相颗粒PA6周长面积比为最大值0．46，拉伸强度和冲击强度也分别为最大值63．2MPa和8．29kJ／m^2。当PA6用量达到45份时，共混方式对共混物的力学性能影响不大。研究表明，当ABS为连续相时，共混方式可以强烈地影响ABS／PA6共混物体系的聚集态结构和力学性能，而PA6和ABS向共连续相发展时，共混方式对ABS／PA6聚集态结构和力学性能则影响不大。     

SMA增容PA1012/ABS共混物的研究

采用熔融共混方法制备一系列尼龙1012(PA1012)/丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS)/苯乙烯-马来酸酐共聚物(SMA)共混物,利用冲击试验仪、示差扫描量热仪(DSC)和扫描电子显微镜(SEM)等手段,探究增容剂SMA和ABS的添加量对PA1012/ABS共混物性能的影响。结果表明,当SMA含量为5%且ABS含量为50%时,PA1012/ABS/SMA共混物的缺口冲击强度最优,为669 J/m;随着SMA含量增加,结晶温度有先增大后减小趋势,并且与纯PA1012相比,PA1012/ABS/SMA共混物结晶温度升高了10℃,促进PA1012结晶;SMA加入后,ABS分散相粒子尺寸减小,PA1012和ABS间界面黏结作用增强,证实SMA对PA1012/ABS有明显增容作用。     

高性能PA6/ABS合金的研制

分别以接枝ABS、苯乙烯-马来酸酐接枝物（SMA）和苯基马来酰亚胺共聚物为相容剂,考察了它们对PA6/ABS共混体系相容性和力学性能的影响。并研究了PA6/ABS共混体系中PA6、ABS树脂的选择对共混物冲击韧性的影响。研究表明,接枝ABS、SMA和苯基马来酰亚胺共聚物都是PA6/ABS共混体系的有效增容剂,能显著改善PA6/ABS共混物的相容性并提高共混物的机械力学性能。选用高粘度的PA6树脂有利于提高共混体系的冲击韧性,提高高胶含量ABS用量有助于获得高低温冲击性能优异的PA6/ABS合金材料。     

相容剂种类对PA6/ABS合金性能的影响

采用苯乙烯-马来酸酐(SMA)、苯乙烯-丙烯腈-马来酸酐(SAMAH)和苯乙烯-丙烯腈-甲基丙烯酸(SAMAA)三种共聚物增容尼龙6/丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(PA6/ABS)共混物,利用双螺杆挤出机制备出PA6/ABS合金,对其结构及其性能进行了表征和探讨。结果表明,三种相容剂均可有效地增容PA6/ABS合金,改善ABS在PA6中的分散,大幅度提高了缺口冲击强度;通过差示扫描量热(DSC)分析发现PA6/ABS的结晶度降低,结晶速率变慢;同时通过流变实验发现PA6/ABS共混物为假塑性流体,三种相容剂均提高了其表观黏度。     

PMMA/SAN/ABS共混物的结构与性能研究

采用乳液聚合技术合成丙烯腈-丁二烯-苯乙烯(ABS)接枝粉料,将制得的ABS接枝粉料与聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)/苯乙烯-丙烯腈共聚物(SAN)熔融共混,制备透明ABS树脂。研究了体系橡胶含量,接枝粉料壳层组成,基体组成对透明ABS树脂结构与性能的影响。结果表明,随着体系橡胶含量的增加,共混物的冲击强度增大,透光率略有降低;壳层组成为75/25的共混物具有较高的韧性和透明性;随着基体PMMA/SAN组成的增加,共混物的冲击强度基本不变,而透光率先增大后减小。透射电子显微镜(TEM)研究表明,壳层组成为75/25的橡胶粒子能均匀地分散在基体中。     

EBA-g-MAH共聚物增容PA6/ABS共混体系的聚集态结构与性能

通过熔融共混法制备了EBA-g-MAH增容PA6/ABS共混物,采用FTIR、SEM、DSC等测试了EBA-g-MAH对PA6/ABS共混物的增容作用;并讨论了EBA-g-MAH对PA6/ABS共混物的结晶性、力学性能及吸水率的影响。研究结果表明:EBA-g-MAH与PA6发生化学反应所生成的接枝物对PA6/ABS共混物有较好的增容作用,使分散相尺寸明显减小;PA6/ABS共混物的冲击强度得到很大的提高,比纯PA6提高430%,吸水性也得到改善,但是拉伸强度有所降低。DSC研究表明:EBA-g-MAH的加入抑制了PA6/ABS共混物中PA6的结晶,使PA6结晶度降低。     

SAN—g—GMA的制备及其在PA6／ABS中的应用

采用固相接枝制备苯乙烯/丙烯腈共聚物接枝甲基丙烯酸缩水甘油酯(SAN-g-GMA),研究了过氧化苯甲酰(BPO)和GMA用量对接枝吸光比的影响,以自制的SAN-g-GMA增容尼龙6/丙烯腈-丁二烯-苯乙烯(PA6/ABS)共混物,探讨了SAN-g-GMA对共混物结构与性能的影响.结果表明:SAN-g-GMA能够增容PA6/ABS共混物,改善共混物的力学性能;Molau实验发现,SAN-g-GMA能够促进PA6/ABS两相界面结合,起到相容作用;共混物的SEM照片表明,SAN-g-GMA使ABS在PA6中分散均匀,粒子尺寸减小.     

超韧PA6/ABS合金性能和断口形貌研究

以幕乙烯-马来酸酐共聚物(SMA)为增容剂,研究了SMA含量对PA6/ABS共混物力学性能和断口形貌的影响.实验结果表明:随着SMA含量的增加,PA6/ABS共混物的拉伸强度逐渐增加,冲击强度先增加,接着保持不变,后降低;PA6/ABS共混物冲击断面可分为裂纹稳定扩展区与快速扩展区,SMA质量含量超过临界值后稳定扩展区相对面积明显减少,且使稳定扩展区相对面积明显减少的SMA临界含量随着共混物中ABS含量增加而增加.     

共混工艺对SMAH增容ABS/PA6共混物形态和力学性能的影响

以(苯乙烯/马来酸酐)共聚物(SMAH)为增容剂,研究了共混工艺对(丙烯腈/丁二烯/苯乙烯)共聚物/尼龙6(ABS/PA6)共混物聚集态结构和力学性能的影响。结果表明,ABS与PA6直接共混时相容性差;加入增容剂SMAH后,分散相尺寸变小且易均匀分散,显著改善了ABS/PA6共混物的力学性能。当ABS为连续相、PA6为分散相时,共混物的聚集态结构强烈地受共混工艺的影响,(ABS/SMAH)/PA6共混物的分散相尺寸最小、力学性能最优;当PA6为连续相、ABS为分散相时,共混物的聚集态结构基本不受共混工艺的影响。     

PVC/SAN/ABS共混物的增韧机理

采用以乳液聚合的方法合成丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS)接枝粉料,将其与PVC、苯乙烯/丙烯腈共聚物（SAN）树脂熔融共混制备PVC/SAN/ABS共混物。恒定共混物中ABS含量,改变体系中SAN与PVC的比例从70.5/17.5至18/70。TEM分析表明,当共混物中SAN含量较多时,可以观察到银纹的存在;当共混物中PVC含量较多,可以观察到剪切屈服的发生;SEM分析发现,当共混物中PVC含量较多时,断裂表面出现了大量的空洞并伴随着基体的塑性流动;SAXS分析表明,当共混物中SAN的含量较多时,散射强度的增加是银纹的贡献能力增大的结果。     

ABS/PA6/OMMT共混体系的结晶及热力学性能

采用丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS)、尼龙6(PA6)和有机蒙脱土(OMMT)通过熔融共混的方法制备了ABS/PA6合金。利用广角X射线衍射(WAXD)、透射电子显微镜(TEM)、差示扫描量热法(DSC)、动态热力学分析仪(DMA)研究了ABS/PA6/OMMT合金体系的结晶性能、热力学性能及OMMT在共混体系中的分布情况。结果表明,OMMT以剥离状态分布于PA6相中,PA6、ABS两相界面存在少量的OMMT片层。OMMT的加入降低了合金体系的结晶温度及结晶度,且对ABS/PA6共混体系具有一定的增容作用。添加3份OMMT到ABS/PA6体系中,其储能模量达到极值,ABS/PA6/OMMT共混体系的玻璃化转变温度变化较小。