筛网系数法评价胶态分散凝胶

介绍了用筛网粘度计测定胶态分散凝胶筛网系数SF的方法 ,测得的筛网系数SF可以反应胶态分散凝胶成胶初期的相对强度及成胶时间 ,同时筛网系数SF的测定具有快速简捷、准确可靠、重复性好、无金属干扰等优点     

胶态分散凝胶深部调驱技术在辽河油田的应用

普通调剖措施对高渗透率油藏调剖效果不明显,主要表现为＂注入剂量低、有效期短、增产幅度小＂。通过对聚丙烯酰胺/柠檬酸铝胶态分散凝胶深部调驱堵水技术的室内研究,重点做了胶态分散凝胶与高升油田污水配伍性实验,并应用于矿场试验。在试验期间试验井组产油上升,含水下降,油层吸水状况得到有效改善,增产效果明显,经济效益显著。     

亿成选煤厂高频电磁筛筛网改造实践

分析了亿成选煤厂煤泥回收系统脱水、脱泥效果不理想,细粒级煤泥透筛效果较差等问题,提出用聚氨酯筛网代替原有复合筛网的改造方案;并对聚氨酯筛网、复合筛网的技术特点以及筛网替换前后的透筛效果进行了对比分析;应用结果表明,聚氨酯筛网的使用有效降低了粗精煤泥的灰分,达到了较好的脱水、脱泥、降灰效果,提高了精煤回收率和经济效益。     

低温耐盐胶态分散凝胶深部调驱体系的研究

本文采用油田水作为配液用水,研发了低温耐盐胶态分散凝胶深部调驱体系。确定了胶态分散凝胶调驱体系的最佳配方:稠化剂浓度为1 200~2 000 mg/L,有机铝离子交联剂用量为0.4~0.8%;详细地评价了环境因素对胶态分散凝胶体系性能的影响,获得了调驱剂的主要性能指标。体系的交联延迟时间和凝胶强度可满足低温油田深部调驱施工的要求。     

新型铬交联剂动态成胶临界浓度研究

运用1300万分子量和1900万分子量聚合物,DQ-8型交联剂配置成的铬凝胶体系在经过50目和100目筛网条件下,模拟不同剪切速率的情况下动态成胶浓度界限。实验表明:1300万分子量成胶临界浓度为500～700mg·L~(-1),体系中新型交联剂成胶临界浓度为80～90mg·L~(-1),新型交联剂配置的体系经过钢铁筛网的剪切后成胶时间有所延长,在6～10h之间,经过12d的检测后,成胶后铬凝胶体系粘度仍能保留在1000mPa·s以上,未成胶溶液粘度降至10mPa·s以下。     

ODF框胶的制备及性能研究

制备了LCD用ODF框胶,采用FTIR-ATR和测定凝胶含量的方法分析了框胶的UV固化速度以及固化程度。采用SEM对ODF框胶中填料的分散状态进行了分析,对ODF框胶的粘接性能进行了考2查。结果表明,在UV固化能量达到1 500 mJ/cm时即可固化完全,凝胶含量达到99.88%。添加到框胶体系中的有机硅微粉和白炭黑分散均匀,无团聚颗粒存在;ODF框胶对玻璃的粘接强度较高,达到17.90MPa,经过水煮老化处理后对玻璃的粘接强度仍达到15.12 MPa。     

胶态分散凝胶深部调驱驱油技术研究与应用

处于注水开发后期的油田由于油层渗透性的差异,注入水在注入过程中进入油层相对高渗透层,造成油井水窜,为提高注水开发效果应采取有效的调剖堵水措施。普通调剖措施对处于注水多年的高渗透率油藏调剖堵水效果不理想,主要体现为"注入量小、有效期短、增产低"。我们多年来一直进行聚丙烯酰胺/柠檬酸铝胶态分散凝胶深部调驱堵水技术的室内研究,主要做了胶态分散凝胶与高升油田污水配伍性试验,并应用于现场试验,得到了很好的增油目的。     

分散相的组成对水性多彩涂料凝胶彩粒的影响

运用控制变量法,分析了分散相中HEC、保护胶溶液、增稠剂等不同掺量对水性多彩涂料凝胶彩粒成粒效果的影响,重点研究了对凝胶彩粒稳定的影响。当选用弹性乳液,纤维素掺量1%,保护胶溶液掺量3%配制分散相时,制备所得的水性多彩涂料的凝胶彩粒有良好的稳定性,不易渗色。     

HPAM/Cr3+微凝胶体系在剪切状态下的交联

对HPAM/Cr3 微凝胶体系在静态和剪切状态下成胶过程进行了对比,并且考察了剪切速率、聚合物浓度、温度及聚合物溶液熟化时间对微凝胶成胶的影响。实验表明:与静态相比,凝胶体系在低剪切状态下成胶较快,成胶后的粘度也较低;剪切速率、温度、聚合物浓度及聚合物溶液熟化时间对剪切状态下微凝胶的成胶时间和成胶粘度都有很大影响。     

硫酸一水玻璃体系成胶研究

研究了用溶胶凝胶和常压干燥的方法制备SiO2气凝胶粉体时,硫酸-水玻璃体系的成胶规律,发现凝胶时间与体系的pH值有较大的关系;在反应物浓度一定的条件下,凝胶时间t-pH曲线成“W”型,随反应物浓度的降低,逐渐向“u”型曲线转变;体系凝胶时间最快点的pH值,在碱性环境中随反应物浓度的减小而降低,在酸性环境中随反应物浓度的减小而增大;这与在碱性和酸性环境中所存在的两种成胶机理有直接的关系。甲酰胺的引入不会明显改变硫酸-水玻璃体系的成胶特点,但明显改善了SiO2气凝胶的物理性能。     

萨南油田铬微凝胶体系静态成胶浓度界限室内评价

选取2 500万分子量聚合物,HD-4、HD-5型交联剂配制的铬微凝胶在未剪切的条件下分别对萨南油田铬微凝胶体系进行静态成胶浓度界限进行评价。实验表明:聚合物成胶最低浓度在350~400 mg/L,对应交联剂成胶最低浓度为80~90 mg/L,低浓度的铬凝胶体系成胶时间一般在24~36 h之间,成胶后体系粘度会显著上升,表明铬微凝胶体系成胶。     

硫酸-水玻璃体系的成胶特点

研究了用溶胶凝胶和常压干燥的方法制备SiO2气凝胶粉体时，硫酸-水玻璃体系的成胶规律，发现凝胶时间与体系的pH值有较大的关系；在反应物浓度一定的条件下，凝胶时间t-pH曲线成“W”型，随反应物浓度的降低，逐渐向“U”型曲线转变；体系凝胶时间最快点的pH值，在碱性环境中随反应物浓度的减小而降低，在酸性环境中随反应物浓度的减小而增大；这与在碱性和酸性环境中所存在的两种成胶机理有直接的关系。 甲酰胺的引入不会明显改变硫酸-水玻璃体系的成胶特点，但明显改善了SiO2气凝胶的物理性能。     

陶瓷胶态注射成型中压力的影响

陶瓷胶态注射成型是一种结合了凝胶注模成型和注射成型优点的新成型工艺。不同于凝胶注模成型中通过温度诱发反应,在胶态注射成型中是利用温度与压力共同作用引发陶瓷浆料固化。采用自行研制的凝胶点测试装置,研究了不同温度条件下压力对氧化铝浆料固化过程的影响,发现提高压力能促进浆料固化,不仅能缩短其聚合诱导期,而且能加速固化过程。此外,探讨了胶态成型的作用机制,为胶态注射成型的自动化设计提供了相关工艺参数。     

胶态分散冻胶研究现状

随着油田开发的深入,水驱开发效果越来越差,地层的非均质性使驱替液仅沿高渗透层驱替,波及不到含油的低渗透层。波及系数低下,造成水驱采收率低、能源浪费大、产出液后处理量大、管线腐蚀等问题,而且使化学驱的驱油效率降低,成本费提高。本文着重讲述新型深部调剖体系——胶态分散凝胶(CDG),简述了其成胶特点,影响因素,国内外发展现状以及未来的发展趋势。CDG以其能进入地层深部,进行深部调驱,耐温性能较好的特点而受到了较快的发展,但是目前对其的认识还不够深入,需要进一步的研究。     

低毒弱凝胶体系稳定性的研究

用AP—P5、间苯二酚、硫脲、乌洛托品配制成低毒的弱凝胶体系,选用疏水缔合聚合物与间苯二酚／乌洛托品交联剂的凝胶体系,研究了其成胶条件及成胶性能。实验表明：由AP—P5聚合物的浓度为2500—4000mg／L配制的凝胶体系的成胶时间、强度可控,同时该体系在高速剪切下成胶强度能保持较大比例,其稳定性好。     

长庆油田注水井调剖用弱凝胶的研发

本文通过实验研发出了调剖用星形聚合物CQS-1及延迟交联剂CJL-3,制备出一种聚合物凝胶。该凝胶具有延迟交联性能,其成胶时间为46.5h,成胶后粘度65893mPa·s,成胶后的凝胶置于60℃温度时老化6个月,粘度保留率为88.5%,凝胶代码为D型。研发的延迟交联聚合物凝胶性能满足长庆油田注水井用弱凝胶调剖剂技术要求,可用于油田注水井调剖。     

注水井调剖用网络互穿凝胶的研制

为满足注水井调剖的需要,研制了网络互穿凝胶,考察了钠基膨润土粒径、种类、加量等对成胶时间和成胶强度的影响,得出网络互穿凝胶最佳用量:部分水解聚丙烯酰胺( HPAM )3g·L-1;有机铬交联剂3g·L-1;325目钠基膨润土10～20g·L-1;在32～90℃时均可成胶,凝胶强度大.在扶余采油厂二个区块的注水井调剖取得...     

水玻璃-乙酸乙酯体系的成胶特性及SiO2凝胶粉末的制备

通过乙酯和水玻璃溶液的相互作用,用溶胶－凝胶法制备超细ＳｉＯ２凝胶粉末,研究了水玻璃－乙酯乙酯反应体系的成胶特点,考察了乙酸乙酯用量对ＳｉＯ２凝胶的粉末颗粒粒径及孔结构性质的影响。     

缔合聚合物胶态分散凝胶体系研究

在高温、高矿化度条件下 ,使用低浓度缔合聚合物和有机铬交联剂 ,采用延迟交联技术 ,制备了耐温抗盐胶态分散凝胶体系。考察了聚合物浓度、交联剂浓度、延缓交联剂浓度、稳定剂浓度以及 p H值对体系粘度的影响。体系恒温 90℃经 90天老化试验后粘度仍保留在 5 0 0 MPa.s以上     

岩心剪切作用对弱凝胶调驱体系成胶性能的影响

在矿场调驱试验中,弱凝胶调驱体系在注入地层后成胶性能会受岩心剪切的影响而降低,导致调驱效果变差。为研究不同方式的岩心剪切对弱凝胶调驱体系成胶性能的影响,在P油田的储层条件下,本文通过研究不同岩心长度、岩心渗透率和注入速度下弱凝胶调驱体系通过岩心后的初始黏度、成胶时间、成胶强度以及黏度随时间变化情况,并将实验结果与作为对照组的静态成胶实验结果进行对比。实验结果表明,弱凝胶调驱体系的成胶性能在岩心剪切作用下大幅度降低,但仍能保持较高的黏度水平,该调驱体系在地层条件下具有较好的抗剪切能力。