混合稀土对超轻Mg-Li合金微观组织和力学性能的影响

本文研究了La/Ce混合稀土对Mg-9Li-3Al-xRE(x=0、0.5、1、1.5、2 w.%)合金微观组织和力学性能的影响。在加入混合稀土的铸态合金中,形成了Al4RE相,并且Mg17Al12相的含量和α-Mg相的体积分数均被减少。此外,细化了α-Mg相并提高了合金的力学性能。但是,随着La/Ce混合稀土含量的增加,Al4RE相的尺寸增大,降低了合金的力学性能。在加入混合稀土的挤压态合金中,合金中Al4RE相挤压破碎至1-3μm,分布于β-Li基体中和α/β相之间。Mg-9Li-3Al-1.5RE合金获得最好的机械性能,最大抗拉强度和延伸率分别为228.3Mpa和20.8%,同铸态Mg-9Li-3Al相比分别提高了88.6%和197.4%。     

超轻Mg-Li合金熔铸工艺与轧制温度的研究

采用电阻炉熔炼锂盐覆盖氩气保护的方法成功地熔炼和铸造了锂质量分数分别为４．１６ ％ ,８．２ ％ ,１０．８ 的超轻镁－ 锂合金铸锭,其组织分别为α,α＋ β和β固溶体。铸锭经均匀化后在２００ ℃,３００ ℃,４００ ℃轧制,研究了轧制温度,含锂量与轧制裂边的关系。实验发现α相合金在２００ ℃发生板材横裂碎化,３００ ～４００ ℃之间轧制裂边减轻,在４００ ℃最轻。β相合金在各温度下十分容易轧制。α＋ β相合金塑性较好,裂边介于α相和β相合金之间,在２００ ～３００ ℃塑性最好。     

Y和混合稀土对Mg-Li-Al合金力学性能的影响

研究了少量Y和镧镨铈混合稀土对Mg-Li-Al合金铸态及热处理态微观组织和力学性能的影响.结果表明,Mg-Li-Al合金中加入0.5%Y,形成球状共晶组织,枝晶很少被熔断,α-Mg相连在一起,组织粗大,力学性能较低.经过均化处理和淬火后,力学性能提高不明显;Mg-Li-Al合金中加入0.5%镧镨铈混合稀土,组织中出现稳定的铝稀土化合物,这些铝稀土化合物在均化处理的时候,能减缓原子的扩散运动,降低了均化效果.淬火后,组织细化,α-Mg相变小,由于固溶强化和细晶强化的共同作用,力学性能提高了30%.     

镁-稀土合金塑性变形技术研究进展

综述了镁-稀土合金在挤压、轧制和大塑性变形技术方面的研究进展,介绍变形温度、变形速度、挤压比等对挤压材组织和力学性能的影响,发现通过变形工艺调控获得细晶或形成双峰分布晶粒可提高合金的力学性能。概述了镁-稀土合金轧制变形的研究进展,发现通过工艺调控形成双峰分布晶粒或引入层错可制备超高强镁合金,总结了等通道转角挤压、高压扭转和多向锻造对合金组织和力学性能的影响,发现大塑性变形技术尤其是高压扭转技术是制备纳米级超细晶的有效方法,但大塑性变形技术的工艺相较于挤压、轧制变形更复杂,成本更高,且制备的样品尺寸往往较小。最后,对镁-稀土合金塑性变形技术的发展方向提出了建议。     

稀土对ZA27合金组成相的影响

研究了稀土对ZA27合金力学性能和组成相的分布、形状及数量的影响.结果表明,稀土能细化晶粒,提高力学性能,使树枝状的α相变成杆状分布,ε相呈弥散分布,α相数量变少,ε+η相数量增多.     

稀土Ce和Y在ZK60合金中的分布、演变及其对性能的影响

用熔铸法制备了两类8种镁-稀土合金，通过力学性能试验，X射线衍射（XRD）、扫描电子显微（SEM）分析确定了稀土元素Ce、Y在ZK60镁合金中的分布、演化规律及其不同状态时所发挥的作用。结果表明：ZK60-1．5Ce和ZK60-1．0Y分别在两类合金中具有最佳的力学性能；Ce和Y在铸态时都分布在晶界上，在基体镁中的分布极少，经挤压变形后，Ce和Y沿挤压方向分布：无论合金处于什么状态，Ce和Y都以化合物的形式存在为主。试验合金的力学性能都高于ZK60合金本身。     

Mg-Li基复合材料

镁锂基复合材料由于其较低的密度而具有高的比强度和比模量,是一种很有发展前景的宇航材料。本文论述了镁锂基复合材料的各种制造方法以及镁锂基复合材料的种类与特性,并讨论了各种增强剂与镁锂基体的界面反应及机械性能。论述了如何控制反应和选择合适的复合体系以及如何对增强剂进行表面处理以改善镁锂基复合材料性能的途径。     

氧化石墨烯对Mg-Li合金微弧氧化陶瓷层微观结构及耐蚀性的影响

目的 提高镁锂合金微弧氧化陶瓷层的耐蚀性能。方法 在镁锂合金表面原位生长包覆GO的复合陶瓷层。用SEM观察陶瓷层的表面形貌和截面形貌,用XRD和XPS分别检测陶瓷层的物相及成分组成,并采用动电位极化曲线方法和浸泡试验研究陶瓷层在3.5%NaCl溶液中的腐蚀过程。结果 添加GO制备的复合陶瓷层表面微孔部分堵塞,致密度较高,但厚度略低,其陶瓷层物相主要包括SiO2、Mg2SiO4和MgO。微弧氧化陶瓷层的自腐蚀电流密度较镁锂合金基体降低了3个数量级,其极化电阻值则相应地升高了2个数量级。而加入GO所制备的复合陶瓷层的腐蚀电流密度仅为陶瓷层的57%,其极化电阻值约为7.69×104 Ω?cm2,是微弧氧化陶瓷层的2.5倍。浸泡在NaCl溶液中的复合陶瓷层能够长时间维持较低的腐蚀电流密度。结论 GO添加剂能够堵塞微弧氧化陶瓷层表面部分微孔,增加陶瓷层的致密性,进而阻止腐蚀性离子的渗入,可有效提高陶瓷层的耐腐蚀性能。     

稀土钇对铸态Mg-8Li-3Al-3Zn合金显微组织和力学性能的影响

镁锂(Mg-Li)合金是现今最轻的金属结构材料,在航空航天及交通运输等领域具有重大的应用价值.但铸造镁锂合金绝对强度低限制了其发展和应用.在Mg-Li二元合金中添加铝(Al)、锌(Zn)和稀土元素钇(Y)三种强化元素制备Mg-Li-Al-Zn-Y五元铸态镁锂合金来提高镁锂合金的力学性能.利用X射线衍射仪(XRD)、扫描...     

复合添加Y和Nd对Mg-Li合金显微组织及室温压缩织构的影响

采用OM,SEM,XRD,EBSD及电子万能试验机,对比研究了Mg-5Li-3Al-2Zn和Mg-5Li-3Al-2Zn-1.2Y-0.8Nd铸态合金的显微组织、力学性能以及室温单向压缩后的织构演变.研究发现,复合添加Y和Nd 2种稀土元素后,合金中絮丝状AlLi相明显减少,晶粒得到显著细化,平均尺寸在30μm左右.2种合金的塑性表现良好,加入少量稀土的合金室温压缩的变形量可达到27%.复合添加的稀士元素大幅度降低了Mg品格的c/a值,显著弱化了合金的基面织构,激活了锥面滑移系的同时,也使得室温下少见的柱面滑移破激活.     

Y对铸态Mg-Li合金显微组织和力学性能的影响

研究了Y对Mg-8 Li合金铸态组织和力学性能的影响.结果表明:Y可以细化a-Mg相,改善其形态,并通过与Mg生成γ(Mg24Y5)相的方式使a相减少甚至消失;且随着Y含量的增加,γ相由弥散状向网状变化.同时Y还提高了合金的抗拉强度,且在Y含量为4%时,合金有最佳的综合力学性能.     

合金元素对5056铝合金管材热挤压性能的影响

研究了合金元素,特别是锰元素含量对5056铝合金管材热挤压性能的影响。结果表明,与5083、5A05、5B05、5A06等其它高镁铝合金相比,由于5056合金中的锰元素的含量少,其主要相组成物中没有能够明显降低合金塑性的硬脆相物质（FeMn）Al6相;不会因为锰元素向穿孔针表面层扩散而促进穿孔针粘铝。故其热挤压性能的良好,挤压速度快,穿孔针粘铝少,挤出管材的表面质量好,不易出现挤不动的“闷车”现象。     

超轻Mg-Li-Al-Zn变型合金的组织及力学性能(英文)

采用光学显微镜,SEM扫描电镜,XRD以及力学性能测试等手段,对比研究了Mg-7Li-3Zn,Mg-7Li-3Al和Mg-7Li-1.5Al-1.5Zn的合金组织,力学性能以及断裂机制。结果表明:Zn和Al主要以固溶形式存在于Mg-Li合金中,但仍有少量Al与Mg会形成中间相以颗粒状弥散分布在α-Mg的晶界处和β-Li的基体中。三类合金经过挤压变形后,组织得到细化,回复再结晶现象明显,力学性能发生明显改善。其中Mg-7Li-3Al的抗拉强度和最大延伸率达到最高,分别为239 MPa和27%,比铸态下分别提高34%和93%。     

不同挤压温度对LA103Z镁锂合金组织与性能的影响

主要研究了不同挤压温度下LA103Z镁锂合金的微观组织和力学性能。结果表明：LA103Z镁锂合金随着挤压温度的升高会发生动态再结晶过程,300℃挤压时,发生了完全的动态再结晶过程,形成等轴晶粒组织,随着挤压温度升高抗拉强度和屈服强度会降低,延伸率增加。260℃挤压的试样抗拉强度最高,300℃挤压的试样强度略低,但延伸率最高。     

镧镨铈混合稀土对Mg-Li-Al合金组织及力学性能的影响

采用光学显微镜、带能谱仪的扫描电镜、X射线衍射仪以及电子万能试验机,研究了镧镨铈混合稀土对Mg-Li-Al合金显微组织和力学性能的影响。结果表明:加入镧镨铈混合稀土能显著细化合金组织,起到细晶强化和提高塑性的作用;同时Al和La生成稀土化合物Al11La3,大量富集在晶界上,能阻止晶界滑移和基体变形,有强化晶界的作用。随着稀土加入量增大,Mg与La生成Mg3La,消耗了部分Mg,使得强度略为降低,塑性提高,相对于未加入混合稀土的Mg-Li-Al合金,其抗拉强度和伸长率分别提高了27.3%和1248.1%;当混合稀土含量为3%时合金强度最高,含量为4%时塑性最好。     

超疏水涂层的制备及其对Mg-Li合金的防腐蚀性能

以正硅酸乙酯(TEOS)为原料,采用溶胶-凝胶法合成纳米 SiO₂ ,并用乙烯基三甲氧基硅烷(VTMS)进行表面改性,在高化学活性的镁锂(Mg-Li)合金表面制备了超疏水防腐蚀涂层。 利用红外光谱(FTIR)分析 SiO2 和改性 SiO₂ 的化学结构,通过扫描电子显微镜(SEM)观察不同氨水含量下制备的超疏水涂层的表面形貌。 采用接触角(CA) 测试超疏水涂层的疏水性,通过电化学阻抗谱(EIS)和动电位极化曲线分析超疏水涂层的防腐蚀性能,采用 X 射线光电子能谱 (XPS)分析 Mg-Li 合金表面的化学成分变化情况。 结果表明,当所用氨水与 TEOS 的质量比达到 1 ∶1时,制备的超疏水涂层表面表现出良好的粗糙度,接触角达到 151°,滚动角只有 5°。 超疏水纳米 SiO₂ 涂层对 Mg-Li 合金具有良好的防腐蚀性能,阻抗值达到 10⁵ Ω,腐蚀电流密度仅为 6. 19×10^-8 A/ cm² 。     

Ce对Mg-Li-Al合金组织及力学性能的影响

研究了Ce对Mg-16Li-5Al合金铸态组织及力学性能的影响。结果表明,加入Ce后,晶粒细化,随稀土化合物Al2Ce的增加,Mg17Al12、AlLi两相减少;Ce的加入提高了合金的强度和耐热性能,大量Al2Ce的存在,易割裂基体,使强度降低;分布在晶界附近的稀土化合物改变了合金的断裂方式。     

新型α+β双基体相Mg-9Li-3Al-2.5Sr合金的微观组织与力学性能研究（英文）

采用传统铸造方法分别制备了Φ10 mm和Φ90 mm Mg-9Li-3Al-2.5Sr(LAJ932)合金锭。在挤压温度260℃,挤压比28条件下对Φ90 mm合金锭进行挤压。分别分析和报道了铸态和挤压态LAJ932镁合金的微观组织和力学性能。探讨了该合金在挤压过程中的组织演变规律。研究结果表明:铸态和挤压态LAJ932镁合金均包括α-Mg(hcp)相,β-Li(bcc)相和Al4Sr相。Φ10 mm铸锭的组织比Φ90 mm铸锭组织细小得多。挤压过程中α-Mg相发生连续动态再结晶,而β-Li相发生非连续动态再结晶。挤压过程中,在hcpα-Mg相中形成{10 1 0}10 1 0织构,而bccβ-Li相中则形成{110}101织构。挤压过程中,LAJ932镁合金的强度和塑性均得到改善。挤压态Mg-9Li-3Al-2.5Sr(LAJ932)合金的抗拉强度达到235 MPa,屈服强度为221 MPa,延伸率为19.4%,合金展现出良好的力学性能。