冲击载荷作用下电刷镀锌层粘着行为分析

通过对Ni-P(Ce),Ni-Cu-P(Ce)镀层所做的冲击磨损,借助于扫描电子显微镜的形貌分析,较深入地探讨了电刷镀镀层在冲击状态下的行为,认为镀层表面粘着是其主要冲击特性之一,并比较了晶态和非晶态镀层的差异。     

冲击载荷作用下刷镀涂层的硬化行为分析

通过对Ｎｉ－Ｐ（非晶态）和Ｎｉ－Ｃｕ－Ｐ（晶态）涂层所做的冲击磨损实验，借助于扫描电子显微镜的形貌分析和Ｘ射线衍射实验，探讨了电刷镀涂层在冲击状态下的行为，认为涂层表层硬化是其主要冲击特性之一，Ｒｅ对Ｎｉ－Ｃｕ－Ｐ昌态刷镀层加工硬化现象有一定的影响，而对Ｎｉ－Ｐ的晶态刷镀层则不显著。     

冲击载荷下热喷涂涂层的塑性变形行为分析

采用ＡＰＳ－Ａｒ．Ｈ２，ＡＰＳ－Ａｒ／Ｈｅ和ＣＤＳ三种工艺制成的Ｃｒ３Ｃ２－２５％ＮｉＣｒ涂层，在自制的冲磨损试验机上对其进行了冲击特性试验研究。根据试验结果和相应的实验分析，结合晶体位错理论，初步探讨了涂层在冲击条件下的变形机理。理论分析认为，涂层所产生的塑性变形不是连续的，表面变形也是不均匀的，是一个累积过程，这主要与冲击动能和涂层的微结构有关。     

拉伸超载对40CrNi2Si2MoVA超高强度钢冲击疲劳性能的影响

本文研究了拉伸超栽对40CrNi2Si2MoVA超高强度钢冲击疲劳性能的影响。结果表明，在一定范围内，拉伸超载可延长冲击疲劳裂纹起始寿命，而对裂纹扩展寿命无明显影响；超载后在试样缺口根部造成的残余压应力是引起该钢超载效应的主要机制。最后，给出了超载后冲击疲劳裂纹起始寿命Ni与残余应变εR之间的关系表达式。     

激光涂层低应力多冲形变分析

通过对带涂层试样的多冲试验，对不同冲击次数下涂层和基体的厚度变化进行对比，发现即使在低于材料屈服极限的冲击应力下，材料也会产生宏观塑性变形。针对实验条件及结果，对此现象产生的原因进行了分析。     

陶瓷/金属梯度热障涂层的热冲击性能研究

利用ANSYS软件对陶瓷／金属梯度热障涂层的热冲击性能进行了有限元分析，比较了不同涂层方案和不同基体金属材料对涂层抗热冲击性能的影响，理论计算与实验结果能够很好吻合。     

BP坑冲蚀涂层保护ZnS红外透射材料

采用固体粒子连续冲击的方法，研究带有ＢＰ涂层的ＺｎＳ红外透射材料的冲蚀特性，包括：单个粒子冲蚀坑形貌、Ｚｎ元素的Ｘ射线分析，失重曲线特性分析等。着重研究了涂层厚度的影响，并在弹塑性分析的基础上就涂层厚度的合理选择进行了讨论。     

一种新型冲击磨损试验机的研制

针对材料在纯法向往复冲击载荷作用下的磨损特性，对所研制的冲击磨损试验机，详细地描述了它的各种特性，并给出了热喷涂Ｃｒ３Ｃ２－２５％ｎｉＣｒ涂层在１５０ＭＰａ冲击载荷作用下，冲击１５０万次后的实验结果和ＳＥＭ分析。     

金属基陶瓷涂层的耐高温及抗热冲击性能

以自制无机胶粘剂、通过添加耐高温耐磨陶瓷骨料A12 O3,WC,SiC混合后涂覆于A3钢表面制得陶瓷涂层,研究了调胶比（氧化铜与磷酸盐的配比）、骨胶比（胶粘剂与陶瓷骨料的配比）不同对金属基陶瓷涂层耐高温及抗热冲击性能的影响;并分析了金属基体与陶瓷涂层间的结合机理．结果表明：调胶比为0．5g／ml此涂层能承受1300℃以上的高温．骨胶比比为0．30：1（质量比）时,制备的陶瓷涂层抗热冲击性能最佳,能承受600～700℃的16次以上的热震试验．     

5CrNiMo钢的等温淬火

本文研究了5CrNiMo钢的马氏体、下贝氏体及低温上贝氏体与马氏体混合组织的回火组织特征和冲击疲劳断口特征.三种组织回火至HRc38等强度条件下,其塑性和韧性基本相等,但下贝氏体组织的冲击疲劳抗力高于马氏体回火组织,因此等温淬火工艺主要适用于以疲劳开裂为主要失效形式的热锤锻模.     

T10钢脉动冲击磨损规律的试验研究

对T10钢进行了脉动冲击磨损试验及滑动磨损试验,对其脉动冲击磨损柚是进行了探讨,分析了T10钢脉动冲击载荷下的磨损规律及其与45钢管损的不同之处,指出T10钢脉动冲击载荷下的磨损规律受硬度和载荷的交叉影响。磨损机理不同于一般的滑动磨损,主要有切屑犁沟、疲劳剥落等,这几种摩损形式的存在与硬度、载荷有关。     

HA/ZrO2梯度涂层的制备及其抗冲击性能研究

为了研究梯度结构对HA涂层结合强度和抗冲击性能的影响,采用等离子喷涂在钛合金基体上分别制备纯HA涂层、HA/ZrO2涂层以及HA/HA+ZrO2/ZrO2梯度涂层(分别命名为H1,H2和H3涂层)。利用SEM和拉伸实验机对涂层的截面形貌和结合强度进行分析,采用落球冲击实验机对涂层进行冲击实验,观察涂层的失效形式并分析了涂层的抗冲击性能。结果表明:制备出的HA梯度涂层呈现明显的分层结构,每一层都有相应的厚度分布且层间结合良好。涂层的结合强度随着ZrO2梯度层的增加而增加。与H1涂层和H2涂层相比,H3涂层具有更好的抗冲击性能。H1涂层的冲击失效形式为涂层大面积脱落,H3涂层的失效形式为涂层层间的剥离。     

用冲击激励技术分析机械性冲击噪声

本文从分析机械性冲击噪声的发生机理和影响因素入手，论述了用冲击激励技术分析机械性冲击噪声的理论和方法，并进行了实验验证。从理论与实践的结合上阐明了冲击激励技术是分析机械性冲击噪声的一种快速、简便、有效的方法，尤其是分析复杂的机械性冲击噪声具有无可比拟的优越性。同时，阐述了操作中的具体方法和注意事项。     

聚脲涂覆大型钢制储罐抗冲击性能数值仿真

为提高大型钢制储罐抗冲击性能,开展聚脲涂覆大型钢制储罐冲击响应的数值模拟和理论分析研究。基于前期工作已验证的数值模型,建立聚脲涂覆钢罐的有限元模型。数值模拟结果表明:将聚脲涂覆于罐体外表面能有效降低冲击载荷作用下局部塑性变形,在冲击体撞击角度为45°时能避免罐体穿孔破坏;聚脲涂层的主要防护机制为降速和垫层作用;提高喷聚脲涂厚度能增加罐体最大吸能值和面密度吸能值;当涂层厚度为15 mm时罐体不产生穿透破坏,满足英国储罐设计规范要求。根据罐体冲击响应特征和聚脲涂层作用机制,建立预测罐体断裂临界冲击速度的理论公式,能较精确预测涂覆罐的最大吸能值,可为聚脲涂覆钢制储罐抗冲击防护设计提供科学参考依据。     

风沙环境下钢结构涂层的冲蚀摩擦学性能

针对内蒙古中西部地区钢结构体系表面涂层长期遭受风沙环境冲蚀的这一现状,采用气流挟沙喷射法,模拟风沙对钢结构涂层的冲蚀.研究了风沙冲蚀力学参数对钢结构涂层冲蚀率的影响;探讨了涂层冲蚀损伤的摩擦学机理;分析了钢结构涂层的冲击摩擦因数变化规律.结果表明:涂层的冲蚀率均随着冲蚀速度呈指数增长,速度指数n为2.39~2.43;在45°时涂层的冲蚀率最大,90°时涂层的冲蚀率最小,低冲角时的冲蚀率大于高冲角时;涂层的摩擦因数处于0.37~0.42,涂层磨损的Taber指数为81.9×10-3mg/r,涂层的耐磨性较差.涂层损伤的摩擦学机理是:低冲角时的微切削作用或高冲角时的挤压凿削作用造成涂层的损伤占主导,涂层表面微裂纹扩展交叉,以致断裂剥落,造成的损伤次之;涂层冲击摩擦因数离散性较大,且随角度增长呈降低趋势;冲击摩擦因数与冲蚀率随角度的变化并不一致.     

细化处理对T10钢冲击疲劳抗力的影响

研究了T10钢原始组织经980℃固溶,640℃回火后碳化物细化预处理对冲击疲劳抗力的影响。结果表明:碳化物细化后,使淬火后的马氏体也得到细化,从而提高了塑性,获得了良好的强韧性配合,使冲击疲劳抗力提高2～3倍,冲击疲劳断口由准解理断裂变为准解理加较多浅韧窝断裂。     

钢的铬钛碳化物涂尾工艺及性能的研究

研究了预先在钢件表面镀铬,而后在含钛元素的硼砂熔盐中扩散的复合处理工艺;用Ｘ射线衍射结构分析及电子探针扫描,确定了涂层的相结构,并测定了碳化物居的应力状态;经冲击疲劳试验证实,铬钛碳化物复合涂层的抗冲击疲劳性能优于单一的碳化物层。     

10~#钢滚子耐冲击疲劳性能的研究

本文通过增加氰化时间和中温扩散处理研究了深层氰化对链条滚子冲击疲劳性能的影响。研究结果表明,表层含磷量相当或略低于共析成份的情况下,深层氰化并经适当温度回火,可以明显地提高滚子的冲击疲劳性能。氰化后又重新进行短时扩散处理及回火的滚子,冲击疲劳寿命可进一步提高,其平均冲击疲劳寿命约为原工艺的5倍。     

T10钢脉动冲击磨损规律的试验研究

对T10钢进行了脉动冲击磨损试验及滑动磨损试验,对其脉动冲击磨损机理进行了探讨,分析了T10钢脉动冲击载荷下的磨损规律及其与45钢磨损的不同之处,指出T10钢脉动冲击载荷下的磨损规律受硬度和载荷的交叉影响,磨损机理不同于一般的滑动磨损,主要有切屑犁沟、疲劳剥落等,这几种磨损形式的存在与硬度、载荷有关.     

AFRL对薄壁复合材料进行声疲劳和冲击试验

美国空军实验室（AFRL）与诺斯罗普·格鲁曼公司签署了一个商业试验协议，对具有中空（蜂窝）结构的薄壁复合材料进行声疲劳和冲击试验。此材料有可能用于F-35联合攻击战斗机（JSF）的进气道结构。