带钢精整机组渐变张力助卷新技术

针对带钢和卷筒以及钢卷内圈之间的打滑现象,开发了渐变张力助卷新技术。该技术以带钢和卷筒以及钢卷内圈之间不发生打滑为原则,根据带钢和卷筒以及钢卷内圈之间摩擦力的实际值实时调整卷取机张力值,解决了卷取后钢卷内圈溢出问题。将渐变张力助卷新技术应用于现场卷取机,得到的钢卷内圈溢出精度≤2 mm,符合生产要求。     

热轧中长窄带钢卧式空心卷取机的研制

1 热轧带钢卷取机现状目前,热轧窄带钢卷取机可按卷取带的长度分为短带钢卷取机和长带钢卷取机。短带钢卷取机主要有: ①无卷筒辊式卷取机。此类卷取机结构简单,卸卷方便,但钢卷不易卷紧且不易整齐,卷取速度不能过高,超过1.5m/s时咬入困难。     

应用于轧制设备上的压力保护回路

本文所介绍的油压回路,是操纵地下卷取机卷筒胀缩的一个典型实例。地下卷取机是热轧带钢卷取机的一种。通常,地下卷取机所卷取的带钢温度可达数百度(℃),其宽度甚至超过2米。带钢的最大厚度为10多毫米。在卷取带钢的同时,还给其以适当的张力,可使带钢卷卷得更紧固些。带钢卷的重量,最大可达10吨。地下卷取机是由卷筒、减速机和驱动部分所组成。驱动部分采用直流电动机,其回     

一种带气垫的新型张紧装置

在冷轧薄板的纵切机组中，其张紧装置又有不同于其它机组张力控制设备的特殊性。钢卷在轧制过程中，会产生带钢的横向凸度，即带钢的横向厚差（即使最先进的轧机所产生的带钢凸度也存在1％～2％）。由于带钢横向厚差的存在，经分条后的带卷分别由隔离盘隔开后在卷取机卷筒上卷取，在卷筒上的带卷直径也会有差异，中间大，两边渐小。随着卷取进行，带钢营量差异也会越来越大，一般的辊式张紧装置所产生的张力是中间大，两边渐小（即中间紧、两边松），造成成品带卷松紧程度不一。由美国DELTA公司引进的带气垫张紧装置，在张紧辊的前面有气…     

冷轧卷取带钢咬入阶段稳定性研究

针对某厂冷轧卷取带钢咬入阶段常出现起套、断带等卷取失败问题,建立了卷取机带头咬入阶段的二维动力学ABAQUS有限元仿真模型,研究并提出了描述带钢咬入阶段稳定性的定量指标,即带钢卷取半圈时张紧为卷筒和带钢的临界速度差。采用该指标,定量研究了带钢厚度、带钢与助卷皮带夹角、带头翘曲高度、皮带张力、带钢和皮带材料参数等因素对临界卷取速度差的影响。结果表明:带钢厚度是影响卷取速度差控制的重要因素,带钢厚度越小,达到稳定卷取张力所需临界速度差越大;带钢与助卷皮带夹角越大、带钢翘曲高度越大,达到稳定卷取张力所需临界速度差越大;其他因素如带钢翘曲长度、摩擦因数、皮带张力、带钢和皮带的材料参数对速度差的影响较小。基于仿真计算结果,对该厂卷取机卷筒的初始速度进行了优化,生产表明带钢卷取初始阶段起套现象明显减少,并且能够迅速建立稳定张力,保证了卷取的稳定顺行。     

带钢卷取机动态力矩的计算

带钢卷取机的动态力矩计算在著作中已有详细的论述,它在国内首先系统地叙述了带钢卷取机动态力矩及其对张力的影响,并推导了计算公式。笔者发现文献所提出的公式还不够全面,其计算误差也是不可忽略的。本文分析了误差产生的原因,并根据带钢卷取机的固有特点,推导了本文的公式。供研究、设计带钢卷取机选用电动机、计算设备强度、估计张力损失时参考。     

热轧平整机组卷取机卷筒改造设计

近年出现的高附加值钢种,如薄带钢、多相钢和厚规格高强钢的热轧平整需求,对热轧平整机组卷取机卷筒的性能提出了更高要求。针对某2250热轧平整机组卷取机卷筒在对不断变化的新钢种进行卷取时存在的问题,对卷筒的结构进行分析并提出了改造设计方案。利用现有卷筒的主体结构,在主轴上增加油路,将原来的机械钳口设计成液压钳口,并对液压钳口的夹紧力进行计算。结果表明,液压钳口可以满足厚规格高强带钢的大张力卷取,改造后的卷筒在使用方便性和工作可靠性方面得到明显改善。     

带钢重卷机组卷取机的纠偏系统

本文针对生产中存在的如钢卷边部不齐、错边现象,影响带钢质量的问题,在设计中通过采取带钢边部自动定位伺服纠偏系统,亦即EPC(edge position control)寻边系统的卷取机纠偏系统的方法,以及改变卷取机本身的机械结构和提高张力控制精度等办法,解决了钢卷边部不齐、错边现象,取得了纠偏精度提高,带钢质量增加的预期效果。     

热轧带钢卷取机夹送辊控制方式的改进

针对新疆八一钢铁股份有限公司1750mm热轧生产线卷取机夹送辊和卷筒之间的速度和张力控制存在的一些问题,提出了在精轧机抛钢后卷取机夹送辊采用速度控制的改进方法,减少了厚规格带钢在卷取区域发生尾部划伤的几率,实现了厚15mm以上X70钢等极限规格的顺利卷取。     

热轧带钢的卷取机——日本实用新型第1681488号

用热带轧机轧制的带钢在高温状态被卷取在卷取机上,但因带钢与卷筒之间产生热传递,使最初卷取的十几圈带钢受到急冷,其金属组织与其它部分不同。这种材质的带钢必须通过下一工序的再加热,调整其内部组织,或切除部分被冷却的带铜。为了解决这一问题,日本研制成这样一种热带卷取机,即在卷简的外周内装有很多小的加热装     

八棱锥卷取机的结构分析

针对普通四棱锥卷取机卷简膨胀开时,扇形板间隙过大,易压伤内层带钢的问题,八棱锥式卷取机的卷筒增加了四对闭合条（扇形附板）与斜楔块,卷筒胀缩时,附板随扇形板胀大或缩小,填补了扇形板与扇形板之间的间隙。并分析了八棱椎卷取机的结构特点,其传动结构简单,胀缩机构合理,能明显改善钢板卷取质量,值得推广。     

计算带材卷取机动态矩的两种计算模型

1.前言在设计带材卷取机时,其电动机功率的选择按下式进行:N=M_静·(2V)/D·1/102·η(1)式中 V—带材卷取速度,m/s;D—带卷直径,半径为 r,m;η—机械效率(一般取0.85～0.95);M_静—带材卷取的静力矩,     

带钢卷取过程的有限元动态仿真

根据某钢厂热轧生产线实际需要和热轧地下卷取机能力不足的问题,建立了基于非线性有限元分析软件的地下卷取机有限元模型,对带钢卷取过程中的各卷取机构承载受力进行了动态仿真研究。以卷取新型号高强度带钢为例,通过带钢从夹送辊到卷筒的连续二维动态仿真,分析得到了夹送辊、卷筒、助卷辊的受力情况,从而对现有设备的承载能力进行评估,找到了承载能力不足的设备,并确定需求能力的大小,为即将增设的超强卷取机提供参考。     

出口伸缩导板位置控制计算

分析了带钢连续处理机组和精整机组卷取机前的出口伸缩导板在带钢穿带和甩尾时的位置控制方式,计算确定了出口伸缩导板摆动角度的绝对值编码器的脉冲数m与钢卷直径DC的关系,实现了根据钢卷直径的变化对出口伸缩导板摆动角度的自动控制,提高了卷取运行的稳定性和带钢的表面质量。     

曲柄连杆式剪切机当量力臂的图解法

对于曲柄连杆式剪切机,其曲轴上静力矩的组成可用下式表达:M_静=M_剪 M_摩 M_空 (1)式中 M-剪—剪切力矩;M 摩—摩擦力矩;M 空—空载力矩,即零件自重所引起的摩擦消耗。在不考虑零件自重引起的摩擦消耗——空载力矩时,曲轴上的静力矩用 M_静′表示之:M_静′=M_剪十M_摩 (2)     

技术讲座

<正>作为彩色涂层钢板基板的冷轧板的表面缺陷有哪些,其产生的原因是什么?冷轧钢板的常见表面缺陷及生产原因包括:(1)划伤。机械设备在带钢表面划过造成条状或带状,连续或间断,程度有深有浅的伤痕。(2)滑伤。当钢卷的开卷张力大于钢卷原有的卷取张力时,在开卷过程中,松弛的钢卷产生层间错动而产生的大面     

快速更换卷筒的卷取机和冷轧带材厚度补偿装置

在咬入带材的钳口处,装上可调的扇形块,它减少了该处卷筒的尺寸。(图1)在第一圈业已准确地放入卷筒后,带材的凸起现象就可排除,卷取时带材的变形也可防止。而电气传动系统的调整不受干扰,避免了带材张力的波动(即带材厚度的变化)。按带材厚度不同,更换扇形块仅需很短时间。卷取机卷筒可以在几分钟时间内更换,卷筒轴颈插入空心传动轴中(图2)。卷筒可以用车间的吊车或运卷小车放入或拉出,传动装置和卷筒之间的中心距离不比卷筒固定安装时大,即具有同样的弯曲强度。     

热带钢卷取机助卷辊的踏步控制技术

为适应卷取机卷取厚带钢的要求,开发了踏步控制(Step Control)卷取技术,出现了全液压卷取机。本文介绍了新型卷取机的助卷辊传动机构的改造、带钢头部的检测跟踪、助卷辊电—液伺服控制原理以及完满地实现空辊缝调定、预定位和踏步控制等。     

冷轧卷取机液压驱动系统介绍

在带钢轧制过程中,张力对于钢带质量及顺利轧制是一个很重要的影响因素,要求带钢张力(前张力和后张力)在某一轧制道次开始至终了保持不变。一般轧机带钢的张力是由卷取机实现的。所以,这就要求卷取机的卷取速度保持一定(即与轧机同步),并控制卷取张力保持在大体一定的变化范围内。目前我厂除直流拖动张力卷取机外,大部分交流轧机的卷取机不能满足上述要求,     

Ti—24Al—11Nb合金塑性和韧性的研究

采用三点弯曲装置研究了条状与块状两种组织的Ti—24Al—11Nb合金的室温塑性与缺口断裂韧性K_c~R。通过载荷—挠度测量确定了弯曲试验塑性的参数如最大挠度f_(max)、断裂应变ε_f及应变能密度U等;通过缺口试样确定的K_c~R。结果表明:条状和块状组织在室温下弯曲的ε_f小于8.8%时,线切割缺口试样呈脆性断裂;在弯曲时的塑性参数值相近时,条状组织的K_c~R高于块状的。同时,还讨论了缺口长度与缺口半径对K_c~R的影响。