不同点火条件下无起爆药雷管实验

使用外径6.0mm、内径3.5mm,长度分别为30,25,20,15mm的钢内管,装填结晶PETN(太安)作为起爆元件代替起爆药,分别使用桥丝电引火头、塑料导爆管、半导体桥(SCB)点火。实验表明:在桥丝电引火头作用下,30,25mm钢内管装药密度分别为0.90¹.47g/cm1.47g/cm³、1.213、1.21¹.40g/cm1.40g/cm³;高能HGL点火药作用下,20mm钢内管装药密度为0.873;高能HGL点火药作用下,20mm钢内管装药密度为0.87¹.42g/cm1.42g/cm³,钢内管中结晶PETN能够实现燃烧转爆轰(DDT)。半导体桥点火使用RDX(黑索今)和PETN作为点火端装药可以使雷管发生爆轰。     

装药密度对空气冲击波参数影响的实验研究

文中采用电测法对密度为1.0～1.5g/cm³的装药爆炸产生的冲击波参数进行了实验研究。分析测试结果得到了冲击波参数与装药密度的关系曲线及回归系数,并与经验公式计算结果进行了比较。结果表明,当ρ在1.5 g/cm³时Δp_m、 t₊、 i₊实测数值与经验公式计算结果相符,此外还得出了t_-、 t_r、 θ与装药密度的关系,对进一步探讨冲击波特征有一定参考价值。     

不同点火条件下无起爆药雷管实验

使用外径6.0mm、内径3.5mm,长度分别为30,25,20,15mm的钢内管,装填结晶PETN(太安)作为起爆元件代替起爆药,分别使用桥丝电引火头、塑料导爆管、半导体桥(SCB)点火。实验表明:在桥丝电引火头作用下,30,25mm钢内管装药密度分别为0.90~1.47g/cm~3、1.21~1.40g/cm~3;高能HGL点火药作用下,20mm钢内管装药密度为0.87~1.42g/cm~3,钢内管中结晶PETN能够实现燃烧转爆轰(DDT)。半导体桥点火使用RDX(黑索今)和PETN作为点火端装药可以使雷管发生爆轰。     

考虑压缩空气边界的爆炸箔起爆器飞片运动模型

为了研究爆炸箔起爆器中的飞片运动规律,对爆炸桥箔蒸气驱动飞片的过程机理进行了研究。在假设爆炸箔电爆炸后形成的蒸气均匀膨胀以及飞片进行一维刚体运动的基础上,考虑桥箔蒸气内部的压力梯度,引入了压缩空气边界条件,进行飞片运动速度的计算,得到特定发火电路中以桥箔长度、桥箔厚度、飞片厚度以及发火电压为自变量的飞片运动速度模型。根据实测飞片速度的PDV(光子多普勒测速仪)测试结果,引入能量利用率对飞片运动速度曲线进行修正,并且拟合得到了能量利用率关于上述4种自变量的经验公式。结果表明：电爆炸推动飞片运动过程中,能量利用率与桥箔厚度和飞片厚度正相关,而与桥箔长度和发火电压负相关;初期,桥箔蒸气内部具有明显的压力梯度,最大压力可达10 GPa数量级;压缩空气段长度随着时间由0逐渐增大;在桥箔长度与加速膛厚度之比为0.4¹.2、桥箔厚度与加速膛厚度之比为0.002⁰.010、飞片厚度与加速膛厚度之比为0.025⁰.160的范围内,减小桥箔长度、桥箔厚度以及飞片厚度对提高加速膛出口飞片速度、降低爆炸箔起爆器的发火能量具有积极的作用。     

灼热桥丝式电点火药头的发火时间变化规律研究

使用F10数码电子雷管发火测试仪,研究苦味酸钾系电点火药头的发火时间与电容器的输出电压、桥丝直径之间的关系,并通过高速摄影仪拍摄药头的燃烧状况。试验结果表明:在可测试电压范围内,数码电子雷管电点火药头的发火时间随着输出电压的增大而逐渐减小,发火时间极差和标准差也逐渐减小;输出电压大于15.0 V后,苦味酸钾系电点火药头的平均发火时间稳定在0.42 ms左右,发火一致性很高;直径较小的桥丝电阻较大,桥丝与点火药剂之间的传热效率好,有利于提高电点火药头的瞬发度和发火可靠性;苦味酸钾系电点火药头的火焰明亮,药剂燃烧充分,燃烧时间较长（百毫秒级）,点火能力可靠。     

导爆管式无起爆药雷管装药条件的试验研究

使用外径？6.0 mm,内径？3.5 mm,长度分别为30 mm、25 mm、20 mm 的钢内管,装填结晶太安（PETN）作为起爆元件代替起爆药,利用硼系高能点火药点燃,研究导爆管式无起爆药雷管的装药条件。试验研究表明,30 mm 钢内管装药密度为0.88～1.45 g/ cm3,25 mm 钢内管装药密度为1.27～1.41g/ cm3,内管中 PETN 能够可靠地发生燃烧转爆轰（DDT）。在装药压力为3.06 MPa 时,内管 PETN 发生燃烧转爆轰的点火药极限药量为76 mg。     

一种直列式起爆装置的结构设计与性能研究

为了满足现代武器对火工品的高安全性和高可靠性的需求，对一种直列式起爆装置的结构进行了优化设计，并通过仿真计算和试验测试研究了爆炸箔组件、发火件工艺、装药结构、起爆电路等对起爆装置相关性能的影响。结果表明：通过桥箔-基板一体化、原位合成飞片及光刻无限加速膛设计，提高了起爆装置中冲击片雷管爆炸箔的能量利用率。采用HNS-IV+JO-9两级输出装药结构与起爆系统匹配后，能够满足预设1.3 kV电压可靠起爆、输出钢凹深度不小于0.3 mm的要求。     

汽车安全气囊用电点火药电感度研究

用电点火管的0.01%发火电流I_0.01%和99.99%发火电流I_99.99%表征汽车安全气囊用电点火药的电感度。研究了共沉淀物中苦味酸钾（KP）与高氯酸钾(KClO₄）质量比对电点火管1.2 A、2 ms和0.4 A、10 s发火性能的影响。实验结果表明,KP与KClO₄质量比为4.0∶6.0的共沉淀物,满足美国汽车行业USCAR—28标准规定的电点火管的功能指标。筛选了氟橡胶为电点火药的黏合剂,石墨为电点火药的惰性添加剂,并通过升降法测试了优化配方的电感度,I_0.01%=0.458 A、I_99.99%=0.851 A,满足电点火管的安全性和可靠性指标。共沉淀物中KP与KClO₄质量比为4.0∶6.0,外加质量分数3%的氟橡胶和适量石墨,可制备一种能满足汽车安全气囊用电点火管安全性和可靠性要求的电点火药。     

典型换能元与点火药剂匹配试验研究

选用桥丝（BW）与金属薄膜（MF）两种镍铬合金换能元,以及Pb(SCN)₂/KClO₃与Zr/Pb₃O₄两种点火药剂,分别制备了4种不同的点火元件。点火元件与5.8系发射药制成药包,并在密闭爆发器中点燃,获得相应的压力=时间曲线,以此探讨不同点火药与典型换能元的匹配情况。其中,涂覆有4.8 mg Pb(SCN)₂/KClO₃的金属薄膜点火头增压速率为80.84 MPa/s,而涂有相同质量药剂的桥丝点火头增压速率仅为68.15 MPa/s。结合高速摄影图像与理论分析认为:换能元的电热转换效率可以在较大程度上影响点火药剂的发火状态;金属薄膜换能元由于具有较为集中的发火区域,因此点火能力相较于桥丝换能元更加稳定;Pb(SCN)₂/KClO₃药剂的发火状态也比Zr/Pb₃O₄药剂稳定。     

一种平板状爆炸焊接用炸药

将硝酸铵、硝酸钠、尿素、水、机油和Span80等通过乳化技术制备出乳胶基质。将制备好的乳胶基质和泡沫树脂混合,得到一种平板状炸药。实验表明:该种炸药的密度可低至0.17g/cm³,爆轰的临界厚度为18 mm,在最低临界密度下的爆速为1 678 m/s;随着密度的增加,爆速增加。密度为0.23 g/cm³时,测得爆速为2 149 m/s。初步分析,该炸药可满足某些爆炸焊接工艺的要求。     

点火药药量对爆炸能量输出影响的试验研究*

现代作战对弹药低附带损伤和灵活性的要求越来越高,使得爆炸当量可调常规战斗部成为当前研究的热点之一。采用探针法、破片回收法等对不同质量点火药作用下压装8701炸药战斗部的输出能量进行了研究。研究结果表明,8701炸药在战斗部中较易实现燃烧转爆轰。随着引爆的点火药药量增加,战斗部装药的燃烧转爆轰越快,输出的能量也增大,壳体破碎程度也更充分,尤其是点火药在0．2～2．0g之间;当点火药药量达到5．0g时,战斗部装药可实现直接爆轰。研究结果还表明,通过控制点火药药量可以实现战斗部威力可调的目的。     

两种装药条件下扩爆管输出威力的因素试验研究

在金属导爆索爆炸网络中,细导爆索可作为延期体,使用被细导爆索起爆的扩爆管可扩大该网络的爆轰输出.在扩爆管内分别使用A5和钝化RDX装药,研究了两种不同装药扩爆管的装药量、装药压力、装药层数和起爆用金属导爆索等因素对其输出威力的影响.实验结果发现,两种扩爆管在以上的因素里有较好的一致性,得出了A5和钝化RDX装药的扩爆管的合适装药结构为:一层装药量为600mg,装药压力为52.02 MPa时,用φ3.0 mm的金属导爆索起爆的结论.     

含退役火药新型高爆速震源药柱配方和工艺的研究

根据退役发射药品种、规格型号、性质不同,解决发射药粉碎和推进剂切割加工技术的问题.含退役火药乳化炸药以(O)60mm内装药,配置150g传爆药柱,产品密度在1.40 ～1.43 g/cm3之间,爆速可达到6300 m/s,爆炸连续性达12kg.通过实验数据,分析了发射药粉粒度、密度、装药直径对爆速的影响.在上述配方基础上压入推进剂,可使密度提高到1.47 g/cm3,爆速达到7300 m/s以上,同时储存期可达到2年以上,性能优于铵梯高爆速震源药柱,成本低廉,无污染.为退役火药的综合利用开辟新途径.     

CL-20基压装型温压炸药的设计及性能研究

为了提高六硝基六氮杂异伍兹烷（CL-20）基温压炸药的能量水平和安全性能,通过分析温压炸药爆炸反应历程,开展了CL-20基压装型温压炸药的设计及性能研究。结果表明:CL-20基压装型温压炸药装药密度2.015 g/cm³、爆热8 361 kJ/kg、爆速7 815 m/s,30 kg炸药爆炸时在远场12 m处的冲击波超压可对人员达到中度以上的毁伤;且其撞击感度8%,摩擦感度24%;在慢速烤燃、快速烤燃、12.7 mm子弹撞击试验中,炸药响应等级均为燃烧反应,爆轰性能和安全性能优异。     

齐齐哈尔华安化工有限责任公司粉状乳化炸药连续化生产线调试圆满成功

介绍了一种低爆速粉状乳化炸药制备方法,通过乳化、钢带冷却、固化、粉化的工艺流程,采用控制炸药粒度的方法得到1种低爆速炸药。该炸药外观为细颗粒状,粒度1.2～2.5mm、装药密度0.90～1.05 g/cm³。试验证明,该低爆速炸药具有雷管起爆感度,爆速2200～2700 m/s、猛度8～12 mm、传爆长度>12 m(装药直径32mm),储存期>6个月。该低爆速炸药生产工艺简单、爆速调节方便、安全性好,可满足特殊控制爆破的需要。     

环切杆状发射装药的点传火试验研究

针对环切杆状发射药装药,设计了两种点传火方案进行试验验证:方案1#是中心传火管;方案2#是在中心传火管上端增加一个点火药包,以便加强弹丸底部装药的点火。通过100 mm火炮弹道试验负压差的分析,两种点传火方案均能满足点传火技术要求,方案2#负压差较方案1#负压差小,射击安全性提高。对点火延迟时间的分析发现,点火延迟时间越短,起始燃气生成速率越高,越易生成较大的压力波。     

聚甲基丙烯酰亚胺泡沫压缩失效寿命预测及模型验证

聚甲基丙烯酸酰亚胺(PMI)泡沫因其性能优越,在航空航天领域广泛应用。本文主要针队PMI泡沫在弹筒适配器领域的功能特性开展研究,主要研究了其在常温条件下的压缩蠕变特性。依据使用工况及高分子材料的蠕变特性,采用“时间强化”模型设计实验,分别对密度为0.075 g/cm³和0.110 g/cm³的PMI泡沫进行了为期180天的常温压缩蠕变实验。通过对实验数据分析、拟合,预测了两种不同密度的PMI泡沫常温、1 250 N条件下的压缩蠕变寿命,密度0.075 g/cm³ PMI泡沫压缩蠕变失效寿命约为11年;而密度0.110 g/cm³PMI泡沫约为53年,同时对模型的可靠性进行了验证分析。     

一种新型燃爆药剂的研究

测试了一种新型燃爆药剂的各项性能指标,分析讨论了燃爆药剂的起爆机理,利用LGS-1型毫秒雷管计时仪测定了无起爆药雷管的各项指标和延期时间,并研究了燃爆药剂的装药密度对雷管秒量精度的影响,以及装药密度和装药量对雷管轴向输出能量的影响。结果表明,燃爆药剂的无起爆药雷管的秒量精度明显优于起爆药,在一定范围内,密度越大,无起爆药雷管的起爆能力越大,秒量精度越高,合适的燃爆药剂装药量为0.18~0.22g;装药密度最佳范围为1.4~1.5 g/cm3。     

石墨烯/MnO2纳米片复合薄膜的制备及其超级电容性能研究

采用两步界面组装法制备石墨烯/MnO₂纳米片(GMTF)三维复合薄膜电极，研究了复合薄膜的电化学性能。结果表明，MnO₂的赝电容和石墨烯的双电层电容相互协调，使得GMTF复合薄膜材料比单一的MnO₂纳米片或者石墨烯材料具有更佳的电化学性能。在三电极体系中，GMTF电极的比电容在5mV/s时达156.54mF/cm²,远高于石墨烯(40.24mF/cm²)和MnO₂纳米片(69.03mF/cm²)。此外，在两电极体系中，基于GMTF复合薄膜的固态超级电容器也显示出较高的面积比电容(120.49mF/cm²)和质量比电容(204.22F/g)、优良的循环性能。在功率密度为39mW/cm³时，能量密度能够达到1.735mWh/cm³。     

以硝酸肼镍为基药的电点火头的制备及性能?

以硝酸肼镍为点火药基药,利用零氧平衡原理设计出一种新型电点火头,并进行了性能测试。试验研究结果表明,零氧平衡配方的点火头,其发火冲能比较低,发火时间精度高,发火可靠性和发火一致性较好。新型电点火头在储存期间,发火时间会逐渐增加到某一个值,然后不再变化;发火时间极差先降低后升高,最后基本保持不变。