ASTMA765钢焊接接头低温性能

针对离心压气机壳用ASTM A765钢的低温工况,研究了改性材料的焊接工艺及焊后热处理工艺。研究了拉伸性试验、低温冲击试验和金相观察、焊接参数和焊后热处理工艺对焊接接头性能的影响。试验结论显示,采用HS09MnNiDR焊丝焊接的ASTM A765钢可满足-46℃低温工况的使用要求。     

9％Ni钢焊接接头低温韧性研究

本文以典型的9％Ni钢——ASTM A553 type I钢板为研究对象，针对其易磁化、焊后易产生热裂纹和焊后接头低温韧性下降等对焊接工艺不利的因素，采用SMAW、SAW和GTAW三种焊接方法进行试板焊接试验，并通过焊接接头-196°C V形缺口夏比冲击试验、-163°C CTOD试验，以及金相试验进行焊接接头低温韧性分析，得出了9％Ni钢焊接技术的研究数据及结论。     

20G渗铝钢管焊接工艺及焊接接头性能研究

采用氩电联焊断弧工艺对20G渗铝钢管（Φ25 mm）进行焊接,并对渗铝钢管焊接接头的微观结构、焊缝附近元素分布、焊接工艺评定和抗高温氧化性等进行试验研究。试验结果表明：采用氩电联焊,A312SL焊条盖面、手工电弧焊断弧焊接工艺、合理的坡口焊接20G渗铝钢管,可满足渗铝钢焊后的使用要求。     

焊后热处理对P91钢和TP347H钢焊接接头综合力学性能的影响

对P91钢和TP347H钢焊接接头在焊态和720,760,800℃和1050℃×2h空冷等焊后热处理工艺下进行了拉伸、弯曲、冲击、硬度等常规力学性能试验和高温持久强度试验研究。研究结果表明,合适的热处理规范工艺可以提高P91＋TP347H异质焊接接头的拉伸及弯曲性能,对冲击性能及硬度也没有大的影响。经热处理后的焊接接头比未经热处理的试样具有更好的高温持久性能。得出了P91＋TP347H异种钢焊接的最佳工艺方案是采用TIG焊,并进行焊前预热和焊后进行760℃×2h空冷时效处理。     

中厚板高强钢Q460C高效气保焊工艺实验研究

采用高效气保焊工艺,可以提高中厚板高强钢Q460C的焊接性能.因此,通过实验对该工艺过程进行研究.研究结果表明:通过采用双丝双弧气保焊大熔深工艺来增加熔深,解决了根部熔合质量问题,同时在不开坡口的形式下获得了更高的焊接速度;焊后焊接接头的抗拉强度达到825 MPa,断裂位置发生在母材上,焊接接头的硬度及冲击功力学性能指标均满足标准要求.     

08MnNiVR高强度钢板埋弧横焊焊接试验研究

在石油储罐制造过程中,埋弧横焊焊接工艺是重要的施工工艺之一,为检验08MnNiVR高强度钢板的工艺适应性,在实验室对08MnNiVR高强度钢板进行了埋弧横焊焊接工艺的焊接模拟试验研究,研究包括焊接接头的力学性能试验、无塑性转变温度NDTT试验、裂纹尖端张开位移(CTOD)试验等,并对焊接接头的金相组织进行了分析,研究结果表明:08MnNiVR高强钢具有良好的埋弧横焊焊接接头性能,可以满足工程的要求.     

液压油缸用冷拔管热处理工艺

本文通过理论分析、工艺参数验证及优化设计、生产试制等方法,对27SiMn、Q345B两种材质的油缸用冷拔管热处理生产工艺进行了改进。在统计数据的基础上,为提高产品质量稳定性、节约成本、缩短交货周期,提出两点建议:Q345B代替45钢、25Mn、27SiMn,用于生产中低压油缸;进行27SiMn冷拔管的材料冷拔和热处理工艺研究,发挥该材质的高强度、高韧性性能,用于生产高压油缸。     

工程油缸活塞杆摩擦焊接工艺优化研究

对材料为45钢、直径为?48的工程油缸活塞杆摩擦焊接技术进行了系统深入的研究，从工程油缸活塞杆焊接结构、热处理时机和摩擦焊接工艺规范3个方面因素，对活塞杆摩擦焊接接头综合性能的影响进行了研究。通过试验研究揭示了摩擦焊接各因素与焊接接头可靠性的关系，初步建立了活塞杆摩擦焊接成型与控制的工程体系。制订了活塞杆接头可靠性所需的工艺规范，使活塞杆摩擦焊接接头的抗拉强度达到800 MPa以上，屈服强度达到500 MPa以上，断面收缩率达到35%以上，满足了工程液压缸的技术要求。验证了优化后摩擦焊接工艺规范加工成型的焊接接头可靠性，优化后焊接接头合格率达到99.99%以上。     

超级钢焊接工艺试验研究

超级钢属于超细晶粒钢，在焊接时焊接接头有晶粒粗化趋势，这限制了它的推广应用及其零部件使用性能的发挥。本文选择400MPa级超级钢作为试验材料，分别采用焊条电弧焊、CO2气体保护焊及等离子弧焊对其进行焊接试验，通过对焊接接头组织性能比较分析后确定了较合适的超级钢焊接工艺。     

CF-62钢焊接工艺试验研究

本文综合介绍了《大型球罐用CF钢的应用研究》课题协作组各有关成员单位,采用国产超低氢焊条新结607CF施焊国产CF-62钢及日本WEL-TEN62CF钢时所进行的各种焊接参数选择的试验研究结果,以及根据球罐的焊接特点采用已选择的较佳焊接工艺规范进行的焊接工艺评定及焊接接头韧性试验结果。结果表明,采用新结607CF焊条在室温下施焊CF钢,当焊接层间温度控制在200℃以下,焊接线能量在10～40kJ/cm范围内,焊后及焊后消除应力热处理状态下不同焊接位置(平焊、横焊、立焊)的工艺评定绪果均合格;焊接接头各部位的-40℃冲击功均大于等于2.8kgf·m(标准值)且富裕量较大;其余焊接接头韧性(COD、J积分、NDT温度、da/dN等)数值也均较理想。此外,本文还针对球罐组装焊接过程中碳弧气刨清根及焊缝返修工艺进行了较系统的试验。     

磷化-皂化处理27SiMn钢的摩擦磨损性能研究

冷拔法生产液压缸筒前,需对毛坯管进行磷化、皂化等预处理,以在冷拔表面形成一层塑性良好且具有极压性能的磷酸盐膜和皂化膜。对冷拔法生产液压缸筒常用的材料27SiMn钢进行磷化、皂化处理,在CETR UMT-2型试验机上考察了27SiMn钢磷化-皂化处理表面的摩擦学性能,采用扫描电镜观察分析了磨损表面形貌,探讨了磨损机制。结果表明:27SiMn钢经磷化-皂化处理后,与YT5硬质合金对摩时摩擦因数明显降低,此时摩擦因数受润滑介质的影响不明显;干摩擦状态下磷化-皂化处理前、后27SiMn钢的摩擦因数均随滑动速度的增加而增加,油润滑状态下则相反。     

微型剪切试验在焊丝选择中的应用

为了保证特大型水电站引水钢管焊接接头的质量,在焊丝的筛选过程中,采用了一种新的测定非均质材料力学性能的方法——微型剪切试验,该方法能够准确地测定焊接接头各狭窄区域内材料的性能值以及它们的变化规律,特别是熔合线附近材料性能的变化梯度。通过微型剪切试验,选出了与钢管焊接接头较佳匹配的焊丝。     

新型马氏体耐热钢T92的焊接性能及焊接工艺研究

由新型马氏体耐热钢T92的CCT曲线可以看出,T92钢在较宽冷却速度范围内都会发生马氏体转变,在焊接过程会出现冷裂纹和脆化现象,并且韧性较低。试验表明,采用合理的焊接材料,制定合理的焊接工艺,T92焊接接头的强度可以达到母材的强度,焊接接头韧性虽低于母材,但是能满足使用要求,焊前预热和焊后热处理是T92钢焊接工艺的必要环节。     

西气东输二线工程X80钢自动焊焊接工艺

为满足西气东输二线工程对管道焊接质量的要求,对现场使用的X80钢管焊接工艺进行了研究。采用STT半自动根焊＋PAW2000全位置自动焊填充、盖面焊接方法,在选择的焊接工艺参数条件下,对X80钢管进行了焊接,并对焊接接头的力学性能进行了检测。测试结果表明,接头的各项性能指标均符合Q/SY GJX 0110—2007标准,选定的焊接工艺完全满足现场自动焊施工的技术要求。此工艺已成功用于西气东输二线工程,取得了良好的焊接效果。     

00Cr26Mo1超纯高铬铁素体不锈钢的焊接技术研究

介绍在高温、高腐蚀性介质中工作的00Cr26Mo1超纯铁素体不锈钢材料性能及其焊接技术要求。防止焊接接头脆化和晶间腐蚀是焊接技术的关键,在焊接试验基础上,制定合理的产品现场焊接工艺,包括焊接材料的选择、焊接规范参数和焊接技术措施。实践证明,通过严格加强焊接全过程保护,防止焊接过程污染,能够获得优良的焊接质量。     

西气东输二线干线管道冬季焊接技术

西气东输二线工程干线管道采用X80钢管,受工期限制,不可避免地要在冬季进行焊接施工。结合管道冬季焊接施工所面临的难点,讨论分析了国内外管道建设标准及经验,X80钢焊接冷裂敏感性和-30℃环境条件下焊接的X80钢管环焊接头性能试验结果,给出了X80钢管低温环境下焊接施工的可行性结论。还结合工程特点介绍了X80钢管低温环境焊接施工技术方案。采用该方案,西气东输二线工程西段于2008年11月至2009年3月期间,在新疆、甘肃地区开展了X80钢管冬季焊接施工,焊接质量得到了保证。     

不同焊接工艺对双相钢(SAF2205)金相组织的影响

为了确定合理的焊接工艺 ,使双相不锈钢 (SAF2 2 0 5 )的焊接接头具有预期的金相组织和相比例 ,以保证该双相钢的焊接接头具有较强的抗腐蚀能力 ,本文分析研究了该材料在不同焊接工艺下产生的金相组织和相比例 ,对实际生产中双相不锈钢的焊接具有较好地指导作用。     

CO2 laser welding of zinc-coated steel sheets

Welding of zinc-coated steel sheets for the automotive industry has been investigated experimentally and theoretically, using a continuous wave 2 kW CO₂ laser. The specimens of 0.8, 1.0 and 1.2 mm thickness were welded as butt joint and lap joint. Argon gas was shielded co-axially to reduce the plasma and to protect the molten, pool from atmosphere. The mechanical tests of specimens were carried out to investigate the ductility of welds in butt joint and lap joint, using the Erichsen test, ball punch test and tensile shear test. The value of transverse weld pattern is higher than others. The fatigue life of longitudinal weld is superior, but that of circular weld pattern is inferior due to the high tensile residual stresses in the weld. The maximum Erichsen value was obtained as 96% and the deformability of zinc coated steel butt-welded was found to be 80% in the ball punch test. The high pressure formed by vaporization of zinc with the low boiling temperature during laser lap-joint welding splattered the molten pool and created porosities in the weld. The optimum gap was calculated to be 0.1 mm in the lap joint welding of zinc-coated steel sheet which was a good agreement with the experimental result.     

西气东输二线工程X80钢管半自动焊工艺研究

以西气东输二线工程用X80钢管为研究对象,通过焊接接头横向拉伸试验,焊缝和热影响区（HAZ）冲击韧性试验,焊缝和HAZ不同焊层显微组织分析,以及焊接接头不同焊层Hv10硬度试验等手段,研究了低氢型焊条根焊和自保护药芯焊丝半自动填充、盖面组合焊接工艺的环焊缝的焊接接头性能。试验结果表明,选择韧脆转变温度较低的自保护药芯焊丝、采用较小的焊接热输入量和多层多道的焊接措施等因素,对于保证X80钢管环焊接头的性能是至关重要的。采用低氢焊条根焊、自保护药芯焊丝半自动焊进行X80钢管焊接时,焊接接头的强度、-10℃低温冲击韧性和硬度等性能良好．该工萝应用于西气东输二线工程的焊接旆工是可行的．     

Mechanical and metallurgical properties of friction welded AISI 304 austenitic stainless steel

Owing to the superior properties, of stainless steel it is pertinent to make use of it in various automotive, aerospace, nuclear, chemical and cryogenic applications. It is observed that a wide range of dissimilar materials can be easily integrated by solid phase bonding techniques, such as friction welding and explosive bonding. This study mainly focuses on friction welding of AISI 304 austenitic stainless steel. The friction processed joints are evaluated for their integrity and quality aspects. Friction welding of austenitic stainless steel was carried out using a KUKA friction welding machine (Germany). As the friction time increased, the fully plastically deformed zone (region I) in the vicinity of the bond line becomes increased. In contrast, an increase in friction time will decrease the region (region II) where the grains are partly deformed and grown. Tensile test results indicated that, the joint strength is decreased with an increase of the friction time. The detailed fractographic observation confirmed that the rupture occurred mostly at the joint zone and partly through the base material.