TiO_2薄膜的XRD和XPS研究

运用 XRD和 XPS分析了反应电子束蒸发制备 Ti O2 薄膜热处理前后的晶体结构和各元素的化学状态。XRD结果表明 ,基片温度小于 30 0℃时 ,沉积态薄膜为非晶态 ;热处理后薄膜部分发展为具有 (0 0 4 )晶面择优趋向的锐态矿结构。 XPS分析表明 ,在工艺参数为真空度 2× 10 - 2 Pa,沉积速率 0 .2 nm/s,基片温度分别为 12 0℃ ,2 0 0℃和 30 0℃的条件下 ,热处理前薄膜中含有低价氧化钛 (Ti3+ ) ,其质量分数随基片温度的升高而降低 ,薄膜中O/Ti在 2 .1左右 ,热处理后低价氧化钛全部转变为具有良好化学计量的 Ti O2 ,薄膜中 O/Ti在 2 .2左右。热处理前后薄膜中均吸附有水分子。     

关于高掺量粉煤灰烧结砖有关技术问题的商榷

1　粉煤灰形成的变化过程及其理化性能粉煤灰是煤粉中的粘土矿物 (主要有高岭石、方解石等 )随煤粉在锅炉中燃烧经分解、烧结、熔融及冷却等过程形成的。因此 ,粉煤灰实际上是粘土矿物在高温下燃烧的产物 ,煤粉燃烧时其主要变化过程如下 :高岭石 (Ａｌ2 Ｏ3·2ＳｉＯ2 ·2Ｈ2 Ｏ)约在 5 0 0℃～ 60 0℃脱水生成偏高岭石 (Ａｌ2 Ｏ3·2ＳｉＯ2 ) ,在 85 0℃～ 870℃偏高岭石分解为无定形ＳｉＯ2 和γ -Ａｌ2 Ｏ3,至 92 0℃～980℃转变为α -Ａｌ2 Ｏ3和β -石英 ,实验证明高岭石进行分解反应吸热为 92 0ｋＪ/ｋｇ ,当温度在 130 0～ 14 0 0℃…     

浙江八面山新型萤石矿床成矿温度

本矿床成矿期次有4次,以第1和4期次为主。大量数据显示：第1期次成矿过程萤石形成温度为240～121℃,平均176℃,属中—低温、以低温为主的热液成矿作用;第2期次成矿全过程的温度为1 221～169℃,平均734℃,属高温气液蚀变成矿作用,萤石在中—低温阶段形成;第3期次成矿过程萤石形成温度为168～123℃,平均142℃,属低温热液成矿作用;第4期次成矿过程萤石形成温度为246～115℃,平均150℃,属中—低温、以低温为主的热液成矿作用。     

温度影响下花岗岩冲击倾向及其微细观机制研究

为考察温度对岩石冲击倾向性的影响,在实时高温(25℃～850℃)和高温热处理后(25℃～1200℃)2种情况下对花岗岩岩样进行单轴压缩和断口电镜扫描试验,结果表明:(1)实时高温下,岩石冲击倾向性随温度的升高存在2个阈值温度,第一阈值温度范围为150℃～250℃,第二阈值温度范围为500℃～600℃。从25℃到第一阈值温度,冲击倾向性指标大幅增大,从强冲击倾向演化为极强冲击倾向;从第一阈值温度到第二阈值温度,冲击倾向性指标略微下降,表现为极强冲击倾向;从第二阈值温度到试验终温,冲击倾向性指标大幅急剧下降,表现为弱冲击倾向或无冲击倾向。(2)高温后冷却情况下,随温度的升高岩样冲击倾向性总体呈逐渐下降趋势,25℃～200℃表现为较强冲击倾向,200℃～800℃表现为中等冲击倾向,800℃后表现为无冲击倾向。(3)5种冲击倾向性指标相比,有效冲击能指数和剩余能量指数较能反映真实的冲击倾向性,其余3种指标因为考虑不全面而产生误差。(4)得到4种典型的应力-应变曲线形态,并分析不同加温方式和温度段与各形态的对应关系。(5)对宏微观破坏形态进行分析,高温后岩样随冲击倾向性的减弱,破坏机制依次为张拉破坏、张剪破坏和剪切破坏,呈现脆性机制向延性机制转变的趋势。     

流态化热处理对磷石膏杂质及胶凝性能的影响

采用流态化对磷石膏进行热处理,通过确定流态化控制参数,测定样品中可溶性磷、氟、有机物、石膏相组成以及胶凝性能,并采用比表面积及空隙分析仪(BET)和扫描电镜(SEM)对样品比表面积、微观形貌进行分析.结果表明:当控制气体流速3.5m/s、停留时间30s时,能实现持续稳定的流态化.随着流态化温度的升高,样品中可溶磷、氟、有机物杂质的含量逐渐降低,pH值增加.在流态化热处理过程中,磷石膏中的CaSO_4·2H_2O向CaSO_4·0.5H_2O,Ⅲ-CaSO_4及Ⅱ-CaSO_4转变,形成复相石膏体系;当流态化温度低于400℃时,半水石膏相含量随温度的升高而增加,超过400℃时,无水石膏相含量随温度的升高而增加.在流态化热处理过程中,磷石膏通过表面脱水方式形成半水或无水石膏相,并在其表面形成大量的裂纹;由于颗粒之间相互碰撞及晶粒细小化,石膏粉的比表面积逐渐增大.当控制流态化温度400℃、停留时间30s时,所制石膏粉2h抗折强度为2.1MPa,2h抗压强度为4.3MPa.     

热处理条件对抗菌玻璃结构及其性能的影响

在制备载银型可溶性硼硅酸盐玻璃抗菌材料的基础上,通过XRD,SEM研究了热处理条件(即热处理温度、保温时间)对抗菌玻璃的析晶状况、微观结构及其抗菌性能的影响,以确定热处理的最佳工艺参数.结果表明:(1)在530℃下进行热处理时,抗菌玻璃不会发生析晶,且随着保温时间的延长,其耐水性增强,抗菌性能减弱.(2)热处理温度升高至580℃时,在较短时间(20min)内抗菌玻璃已析出硼砂晶相.随着保温时间延长,析出硼砂晶相含量增加,抗菌性能提高.(3)在630℃下保温50min时,抗菌玻璃发生硼砂晶相向偏硼酸钠晶相的晶型转变,使得其耐水性最差、抗菌性能最强.同时,抗菌玻璃中偏硼酸钠晶相的析出不利于其抗菌性能的提高,其含量增加将使抗菌玻璃的抗菌性能下降.(4)抗菌玻璃热处理的最佳工艺参数为:热处理温度630℃,保温时间50min.     

硫铝酸钡钙矿物烧成若干问题的研究

本文研究了新矿物硫铝酸钡钙(3CaO·3Al_2O_3·BaSO_4)形成规律、热稳定性、杂质离子固溶情况,以及烧成温度对硫铝酸钡钙水泥强度的影响.结果表明,硫铝酸钡钙在900℃开始形成,1100℃形成速度加快,>1300℃开始缓慢分解为BaQ·Al_2O_3、C_(?2)A_2、SO_2等,但在1500℃仍可存在.硫铝酸钡钙水泥适宜的烧成温度为1300-1400℃.CaO可取代其中的BaO;Fe_2O_3可取代其中的Al_2O_3,取代极限为0.6mol Al_2O_3.     

不同热处理后不锈钢摇椅弓的加、卸载应力及其力学性能的实验研究

目的研究不同热处理不锈钢摇椅弓的加、卸载应力及其力学性能。方法①将12 cm0.018-inch的不锈钢圆丝弯制成4 mm深度的摇椅弓,进行不同温度、时间的热处理。②不锈钢摇椅弓根据不同的热处理情况分为6组：热处理1、2、3、4、5组和未经热处理的对照组,每组50个样本。③用万能材料力学实验机测试各组摇椅弓加、卸载应力值。④在观察1、2、3、4周后分别测试各组不锈钢摇椅弓的加、卸载应力变化情况。结果热处理1、2、3、4、5组和对照组摇椅弓丝的加、卸载应力-应变均呈近似的线性关系,无明显的平台期。热处理2、3、4、5组初始加、卸载应力值与对照组比较差异均有统计学意义（均P〈0.05）,保持后3、4周加、卸载应力值与对照组比较差异均有统计学意义（均P〈0.05）;热处理1组初始加、卸载应力值与对照组比较差异均无统计学意义（均P〉0.05）,保持后1、2、3、4周加、卸载应力值与对照组比较差异均无统计学意义（均P〉0.05）。保持4周后,各组不锈钢摇椅弓的加、卸载应力值均有所减小,热处理2、3、4组的减小程度均低于热处理1组和对照组（均P〈0.05）,热处理5组的减小程度高于对照组（P〈0.05）。经过热处理的不锈钢摇椅弓加卸、载应力与热处理温度200～400℃均呈正相关（r=0.871、0.855,均P〈0.05）。结论对于0.018-inch的不锈钢摇椅弓,在临床上进行热处理温度在200～400℃为宜,可使弓丝刚度增加。     

掺杂与热处理温度对VO2薄膜性能的影响

应用无机溶胶-凝胶法在玻璃基片上制得VO2薄膜样品,并研究了真空热处理温度和掺杂对VO2薄膜光电性能的影响.结果表明:在350,400,450℃真空热处理温度下得到的VO2薄膜,其相变温度大约都在65℃,其中400℃真空热处理温度下得到的VO2薄膜表现出明显的电阻突变现象;在VO2薄膜中掺入W6 ,Mo6 ,Cu2 (原子比均为2%),VO2薄膜的相变温度得到有效降低,但是掺杂会使VO2薄膜的光学透过性降低.     

爆炸处理能有效防止焊接接头应力腐蚀开裂

<正> 据中国科学院金属研究所王严岩、祝时昌的试验介绍,为防止焊接接头应力腐蚀开裂,采用爆炸处理法比热处理更为有效,且能取得更大经济效益,这对结构安全具有重要意义。选用的试验材料为16MnR,试件为T型接头,焊接参数采用球罐实际施工参数,预热温度为120℃,电流130～150A,电压20～22V,焊接线能量为10～24kJ/cm,焊条为φ4mm结507。试件分三种状态,即焊后状态,焊后热处理状态(610℃,1h,炉冷),焊后爆炸处理状态三种,每种两件。应力腐蚀介质选用60%Ca(NO_3)_2+3%NH_4NO_3+