U梁预应力摩阻试验信息集成与测试方法研究

结合某城市轨道交通U型梁工程实例,开展了此类桥型预应力孔道摩阻损失试验,分析了该试验的测试原理及信息集成方法,实测了预应力孔道摩阻损失值,得到了针对U型梁预应力束孔道摩阻系数的取值,为此类桥梁预应力施工提供了参考依据。     

连续梁预应力孔道摩阻试验研究

连续箱梁的预应力张拉是一道极为重要的工序,张拉过程中的摩阻损失很难通过理论准确求出,一般是对梁部进行孔道摩阻现场试验。文章以某(60 m+100 m+60 m)连续梁为研究对象,对预应力孔道进行摩阻试验,利用最小二乘法原理进行求解,并对张拉施工提出建议。     

喀兰古大桥预应力孔道摩阻试验研究

喀兰古公铁立交连续梁大桥(40+64+64+40)m四跨连续箱梁采用后张法预应力体系。通过进行预应力孔道摩阻试验,采用最小二乘法得到了预应力孔道摩阻系数μ和孔道偏差系数k,并分别计算了直线束和有弯起角度的预应力束的摩阻损失率,为预应力张拉施工提供了准确参数。     

混凝土曲线梁超长预应力束孔道摩阻试验

介绍预应力孔道摩阻损失的测试原理和方法．并根据现场实测结果,采用最小二乘原理识别孔道摩阻系数μ和偏差系数k,最后对孔道摩阻损失测试方法提出了一些必要的建议。     

预应力混凝土箱梁管道摩阻现场试验研究

结合后张法预应力混凝土箱梁的管道和锚具、喇叭口摩阻损失试验,介绍了试验原理,测试孔道摩阻系数,和偏着系数,并与设计值、规范值进行比较,讨论了摩阻系数对实际预应力张拉的影响,实践表明摩阻参数计算方法合理可靠、简单易行,所得参数为箱梁预制施工提供了参考。     

大曲率预应力筋孔道摩阻损失研究

借助足尺模型试验,测定了三种形式的预应力筋张拉过程中的孔道摩阻损失。试验结果表明,直线型和小曲率预应力筋孔道的摩阻损失较小,而大曲率情况的孔道摩阻损失超过30%。引入非线性摩擦的概念,建立了预应力摩阻损失模型,并将模型计算结果与试验结果进行比较,摩擦模量取1011N/mm时二者符合较好。     

大跨度预应力混凝土桥孔道摩阻试验研究

在南昌市洪都大桥扬子洲接线工程施工中,对预应力混凝土连续箱梁桥纵向预应力柬孔道摩阻进行了测试.测试中针对常规测试中存在的问题,改进了管道摩阻损失的测试方法,消除了喇叭口等因素影响,使得管道摩阻测试更加合理和准确;并利用最小二乘法,计算出合理的管道摩阻系数和偏差系数值,其结果为孔道预应力损失和理论伸长值的计算提供了正确的依据,也为同类型预应力现浇箱梁施工提供了工艺指导.     

客运专线预制箱梁摩阻试验程序与计算

从客运专线预制箱梁摩阻试验的必要性出发,就预制箱梁预应力孔道摩阻与喇叭口摩阻测试方案作了研究,给出了管道摩阻损失的计算公式,并总结了控制摩阻损失的施工要点,旨在指导工程实践。     

某特大桥索塔环向预应力模型研究

索塔锚固区具有荷载力,且其位置是大跨度斜拉桥的重要部位。因此在应用预应力模型技术时应充分考虑斜拉索力并确定锚固点,以集中塔柱的索、梁锚固区应力,研究塔身U形预应力钢绞线两端张拉时的孔道摩阻损失,揭示塔身应力工况下危险截面的裂缝分布、宽度与荷载的关系。     

后张法预应力钢筋混凝土梁施工

对后张法预应力钢筋混凝土梁张拉孔道的构造与布局、保证孔道准确的措施、孔道摩阻和钢丝束伸长量以及钢筋构造等，进行简要论述。     

考虑泥浆触变性和管土接触特性的顶管摩阻力公式

顶进力是顶管工程设计和施工的重要参数,而顶管侧摩阻力对顶进力起控制作用,其大小主要受管土接触和管浆接触特性影响。为了更加准确地计算顶管摩阻力,假设隧洞孔壁在泥浆压力作用下保持稳定,管道周围同时存在管土接触和管浆接触,采用协调表面Persson接触模型分析管土接触特性,得出考虑接触压力分布影响的管土摩阻力;然后利用半无限弹性体中柱形圆孔扩张理论分析注浆压力对泥浆套厚度的影响,并结合泥浆触变性和流体力学平行平板模型计算管浆摩阻力。在此基础上考虑管道与隧洞的相对位置,同时将管道顶进时的滑动摩擦阻力作为下限值,顶管重启动时的静摩擦阻力作为上限值,总结出直线和曲线顶管摩阻力公式。通过与工程实例数据对比,结果表明该计算公式下限值与实测值最接近,证明其适用性。     

拱北隧道大直径曲线管幕顶管顶力研究

 以我国在建港珠澳大桥拱北隧道管幕工程为例,研究长距离大直径曲线管幕的施工顶力。总结曲线顶管顶力的主要组成及影响因素;比较和分析中国和日本顶管规范的预测顶力和现场实测顶力的差异;推荐总顶力中迎面阻力的计算公式以及管壁单位摩阻力和摩擦因数的取值;基于力学平衡,推导分节曲线顶管顶力的计算公式。研究表明：泥浆润滑后钢管的管壁单位摩阻力和摩擦因数远小于以往研究中提供的混凝土管的管壁单位摩阻力和摩擦因数;推导的分节曲线顶管顶力公式的计算顶力和实测顶力吻合良好。研究结果可为类似的管幕工程以及供水、污水、供电、通信等管道的顶管设计和施工提供有益参考。     

燃气管道摩擦阻力计算的探讨

分析了燃气管道摩擦阻力计算公式中各参数适用的基准状态，提出了天然气管道摩擦阻力计算时计量基准状态与摩阻计算基准状态不一致的的解决方案；通过计算比较，提出了柯列勃洛克公式的适用范围；分析了低压燃气管道摩擦阻力计算公式的计算误差，对摩擦阻力和摩阻系数计算公式的分类与选用提出了建议。     

刚性基础下柔性桩桩侧摩阻力及有效桩长的研究

复合地基加固软土地基应用广泛,但对其加固机理的认识还并不全面,对摩阻力的分布规律也有待研究。基于桩土顶部位移相等原理,利用Mindlin位移解推导了刚性基础下柔性桩摩阻力和桩轴力的分布形式,得到最大摩阻力及其深度的计算公式。对摩阻力分布形式进行简化,并在此基础上推导出有效桩长的计算公式。     

新型桶式基础防波堤桶体阻力分析

包括桶壁、隔墙摩阻力和桶底端阻力的桶体阻力是维持桶体稳定性的一个重要因素。外侧桶壁摩阻力与桶土相对位移及接触状态有关,内侧桶壁和隔墙摩阻力与桶土相对位移有关,桶底端阻力与桶土接触状态有关。波浪荷载作用下,海侧上部的外侧桶壁与土体脱离,下部产生相对土体的向上位移,陆侧桶壁则相反;海侧内侧桶壁与隔墙产生相对桶内土体的向上位移,陆侧则相反;海侧桶体底部与土体脱离,陆侧则挤压土体。波浪荷载作用下,在绕桶体转动中心发生向上位移的迎浪侧,随荷载水平增加,桶壁与隔墙摩阻力由桶体自重作用下的正摩阻力减小变为负摩阻力,桶底端阻力则减小直至为零;在绕桶体转动中心发生向下位移的背浪侧,桶体阻力在桶体自重的基础上增加。     

摩擦耗能装置减震性能影响因素分析

根据摩擦耗能装置的研究状况，从摩阻力的控制、安装形式、装配精度控制、耐久性四方面分析了影响摩擦耗能装置性能的因素，以期为工程实践提供帮助。     

旋转流风量分配器空气动力性能研究

研究了用于等截面圆形直管均匀送风的旋流风量分配器，及其沿程阻力和局部阻力问题。通过测试优化出一种局部阻力系数显著降低的旋流风量分配器，并针对其特点给出了不同流量下的单位摩擦阻力变化曲线，为工程应用提供了参考依据。     

加筋土结构中加筋与土之间的摩擦性质研究

利用拉拔试验,对不同加筋材料,不同填料的加筋土的摩擦特性、抗拔位移的变化规律进行了研究,为今后的筋材拉拔试验及工程应用提供了参考.     

排烟系统风管阻力的一种简化计算方法

针对目前排烟系统风管阻力计算中存在的问题,从沿程阻力和局部阻力的角度,提出了排烟系统风管阻力的简化计算方法。经验证,该方法能满足初步设计阶段的工程计算要求,并为利用计算机计算排烟系统风管阻力提供了方便。     

热水供热管网经济比摩阻的研究

以最优化理论为基础,应用动态分析法,对热水供热管网经济比摩阻问题进行探讨,提出了合理的理论公式。运用典型实例,根据市场现行价格,得出不同供热规模下的经济比摩阻值、经济管径及经济流速。