40Cr内、外轴高频淬火工艺研究

对内、外轴的高频淬火难以解决的问题,制定了许多工艺试验方案,从而设计出高频感应器的最佳尺寸,内、外轴淬火的最佳工艺参数,并固化了内、外轴高频淬火的预处理、高频处理、淬火后处理的工艺流程.     

635 mm动叶片高频淬火工装及工艺研究

研究了高频感应淬火工装的设计、淬火工艺。通过采用635 mm叶片进行高频淬火试验,并解剖分析其硬度和金相组织,得出最佳的高频淬火工装及工艺。     

选换档摇臂拨头冷镦加工和热处理工艺的改进

针对汽车零部件选换档摇臂拨头在热处理后出现开裂的现象,通过分析发现生产过程的冷镦加工和高频淬火是导致开裂的原因。为此,通过球化退火后增加了再结晶退火、冷镦成型、高频淬火层深、高频淬火冷却介质等工艺改进后,消除了淬火开裂,满足了技术要求。     

2Cr12Ni4Mo3VNbN新型叶片钢高频淬火后的显微组织与疲劳性能

为提高2Cr12Ni4Mo3VNbN马氏体不锈钢叶片的疲劳性能,对调质处理后的叶片刃口区进行了高频淬火处理,研究了高频淬火前后2Cr12Ni4Mo3VNbN钢的显微组织、残余应力分布和疲劳性能。结果表明:2Cr12Ni4Mo3VNbN钢高频淬火后显微组织中的原奥氏体晶粒和马氏体板条束都得到细化,没有明显的析出物,而未高频淬火的马氏体有较多窄条状M3C析出。2Cr12Ni4Mo3VNbN叶片高频淬火区表层层深0.1 mm以内主要为压应力,应力值约在-450 MPa^-20 MPa之间,且随层深增加而减小。高频淬火态2Cr12Ni4Mo3VNbN钢的疲劳裂纹扩展门槛值为6.75 MPa·m^1/2,高于未高频淬火态下的4.73 MPa·m^1/2,并且高频淬火态2Cr12Ni4Mo3VNbN钢中的疲劳裂纹扩展速率低于未高频淬火态。这表明,高频淬火处理提高了2Cr12Ni4Mo3VNbN马氏体不锈钢的疲劳裂纹扩展抗力和疲劳裂纹扩展寿命。     

小齿轮高频淬火工艺

介绍了变功率、变移动速度感应加热淬火技术在小齿轮高频淬火中的应用。结果表明,该技术具有很高的柔性,小齿轮经高频淬火后具有较高的强韧性和疲劳寿命,可完全代替传统的渗碳淬火。     

膜片弹簧分离指端高频淬火工艺优化

根据离合器膜片弹簧的应用特点及性能需求,采用高频淬火工艺对膜片弹簧进行分离指端热成型及表面硬化。分析膜片弹簧高频淬火工艺流程,针对现阶段国内高频淬火工艺的不足,提出了感应加热、淬火的工艺优化方案及配套自动化装备的改进设计。在保证生产成本的基础上,提高了膜片弹簧力学性能的稳定性,使用寿命及产品竞争力。     

高频淬火工件的屏蔽和保护装置

高频淬火工件的屏蔽和保护装置戚墅堰机车车辆厂（戚墅堰２１３０１１）潘晓松高频淬火时工件的边棱、尖角处常会造成烧伤、淬裂等淬火缺陷。这是由于高频电流的尖角效应造成的。常用的解决方法是高频加热淬火时避开工件的轴肩、端面等形状较尖锐的危险位置，或采用比较大...     

磨削淬火强化层与高频感应淬火强化层的对比研究

对42CrMo钢进行磨削淬火和高频感应淬火,对比研究了两种强化层的显微组织、硬度和厚度。结果表明:高频感应淬火强化层的厚度、组织及截面显微硬度分布都较为均匀,组织为细针状的马氏体组织;磨削淬火强化层的厚度不均匀,组织以板条状马氏体为主,由表及里呈现"细→略粗→细"的变化规律,显微硬度高于高频感应淬火强化层。     

重型拉丝机卷筒高频淬火变形分析及修复

对重型拉丝机卷筒高频淬火的变形原因做了探讨和分析,通过改进毛坯成形及初加工工艺,完善高频淬火工艺,达到减小卷筒淬火变形的目的。     

2Cr12MoV钢垫片的表面淬火

对2Cr12MoV钢垫片分别进行了火焰淬火和高频感应淬火。结果表明,经这两种方法淬火的2Cr12MoV钢垫片表面硬度相当;淬火方法、垫片厚度及其加热面积是影响垫片表面淬火畸变量的主要因素。与火焰淬火的垫片相比较,高频淬火的垫片畸变量更小,淬火质量更稳定。垫片感应淬火的效率约比火焰淬火高1倍,感应淬火更适宜垫片的批量生产。