非调质N80(F-N80)油井管的开发

对42MnMo7油井管失效形式进行了分析,提出了非调质钢(F-N80)成分的设计方案。通过工业试验,找出了F-N80的成分范围及轧制方案。     

非调质钢N80级油井管的研制与开发

研究了微合金化非调质钢N80级Φ139.70mm×7.72mm油井管的成分和制管工艺,以及其化学成分和组织对力学性能的影响;评价了用非调质钢生产N80油井管的性能稳定性。     

非调质N80油井管钢的典型组织缺陷分析及其影响

通过对非调质N80油井管钢的金相组织研究,分析了该钢典型组织缺陷的产生原因及其对力学性能的影响。结果表明,国内使用的非调质N80油井管钢的典型组织为P＋F和B＋P＋F;组织缺陷主要为粗大网状铁素体、片状马氏体组织、过热魏氏组织以及表面脱碳,会使钢材的韧性降低;片状马氏体组织对钢材的使用性能危害最为严重,会使钢材的冲击韧性显著降低,是钢材发生应力腐蚀及断裂的直接原因。     

生产非调质N80级石油套管的新工艺可行性实验研究

对国内生产非调质N80级石油套管的现状做了简述,在包钢φ180 mm机组上取轧卡样,用Gleeble-1500热模拟试验机测定34Mn2VN钢的动态CCT曲线并进行控冷实验.借助光镜和扫描电镜对显微组织和断口进行分析.通过实验研究,提出了一种新的生产非调质N80级石油套管的工艺,在包钢进行大批量生产试验.结果表明,选用合理的终轧温度和冷速,采用加热→穿孔→连轧→脱管→定减径→冷却,可实现大批量生产.该工艺与传统生产工艺相比有减少工序、提高生产率、节约能源的优点.     

生产非调质N80级石油套管的新工艺可行性实验研究

对国内生产非调质N80级石油套管的现状做了简述,在包钢φ180mm机组上取轧卡样,用Gleeble-1500热模拟试验机测定34Mn2VN钢的动态CCT曲线并进行控冷实验。借助光镜和扫描电镜对显微组织和断口进行分析。通过实验研究,提出了一种新的生产非调质N80级石油套管的工艺,在包钢进行大批量生产试验。结果表明,选用合理的终轧温度和冷速,采用加热→穿孔→连轧→脱管→定减径→冷却,可实现大批量生产。该工艺与传统生产工艺相比有减少工序、提高生产率、节约能源的优点。     

L80-13Cr油井管的研制及耐腐蚀性能研究

分析了L80-13Cr油井管的化学成分和技术条件要求,阐述了L80-13Cr油井管的轧制工艺,研究了L80-13Cr油井管的耐CO2腐蚀性能.研究结果表明,L80-13Cr油井管热处理后的性能满足使用要求,且韧性较高;在相同腐蚀条件下,L80-13Cr在气相中的腐蚀速率约为N80Q的1/30,在液相中的腐蚀速率约为N8...     

采用步进梁式加热炉的油井管调质生产线

由于油井管的工作条件非常恶劣,因此对其综合力学性能要求较高。要达到所需的力学性能,一般要对其进行调质处理。介绍了采用步进梁式加热炉的油井管调质生产线及所采用的先进工艺、先进装置、先进技术和其使用效果。     

L80-3Cr耐腐蚀油井管管端开裂原因分析

分析了热轧L80-3Cr油井管管端开裂的原因,认为:该热轧钢管管端开裂为脆性开裂;管端在除鳞过程中因冷却速度较快产生了大量脆性贝氏体组织,导致材料抵抗裂纹扩展的能力变差,而因冷却不均导致弯曲变形较大的钢管在矫直过程中会产生较大的残余应力,管端锯切不良时,残余应力会在释放过程中在管端毛边或豁口处集中,从而导致管端开裂。提出改进措施:热轧生产时,避免钢管端头因快速冷却产生大量脆性贝氏体组织;加强热轧过程管理,避免锯切或运输过程中产生的钢管端头毛边或尖锐的凹坑和豁口;对L80-3Cr等韧性较差的合金钢种在热轧后24 h内进行热处理。     

N80Q套管力学性能不稳定原因分析

针对某公司生产的N80Q套管拉伸性能首次试验合格率较低,力学性能不稳定的问题,利用工序能力指数评价了其工序能力状态,从管坯化学成分、热处理工艺两个方面对其力学性能不稳定原因进行了分析,并提出了相应的改进措施。     

非调质N80钢级HFW套管的研制和开发

随着我国石油工业的快速发展,对石油套管的需求逐年增多,对其性能的要求也进一步提高.介绍了中海石油金洲管道有限公司研发的非调质N80钢级HFW套管的化学成分设计、金相组织、生产工艺路线、核心技术和控制要点、产品性能等.检验、试验结果表明:研发的非调质N80钢级HFW套管满足API Spec 5CT标准的要求,具有较高的冲...     

调质型高强钢Q690中厚板的研制开发

调质型高强钢Q690采用低碳低合金化学成分设计,运用控制轧制和控制冷却技术,进行淬火后回火,使Q690钢具有比传统调质钢更低的碳当量和更小的焊接裂纹敏感性系数。     

不同淬火回火处理工艺对Q345钢冲击韧度的影响

通过不同工艺热处理后Q345钢的组织观察及力学性能测量,研究了Q345钢的显微组织及性能与热处理工艺的关系。结果表明,Q345钢在淬火-亚温淬火-回火和控冷-亚温淬火-回火后的显微组织都是铁素体和马氏体,淬火-亚温淬火-回火后铁素体呈条状,控冷-亚温淬火-回火后铁素体呈等轴状。经过淬火-亚温淬火-回火后钢的裂纹扩展分为两种形式:一是沿着铁素体较长的轴向及两相界面处进行扩展;另一是对铁素体进行剪切进而扩展裂纹。经过控冷-亚温淬火-回火后钢的裂纹扩展是穿过铁素体及马氏体的穿晶形式扩展。淬火-亚温淬火-回火工艺可在一定程度改善Q345钢的低温冲击性能。     

回火温度对Q890高强钢组织和性能的影响

研究了回火温度对经一定温度淬火后的Q890高强度钢组织和力学性能的影响。结果表明,从920℃淬火并于200～700℃回火时,随着回火温度的升高,Q890钢的淬火马氏体逐渐转变为回火马氏体、回火托氏体及回火索氏体,硬度总体呈下降趋势;600℃回火后,Q890钢的组织主要为回火托氏体,硬度为35HRC。此外,经从920℃淬火和600℃回火的5～25mm厚Q890钢板的屈服强度均大于900MPa,-40℃的冲击韧度均大于45J。     

27SiMn钢临界温度淬火高温回火后的力学性能

对27SiMn钢在临界温度淬火后高温回火工艺进行了研究，并对其力学性能进行了分析。结果表明，27SiMn钢在870℃临界温度加热淬火高温回火后，可得到满足使用要求的力学性能，而且可降低能耗，提高加热炉的使用寿命，值得在实际生产中推广应用。     

液压油缸缸筒用钢管调质工艺的改进

介绍了液压油缸缸筒用钢管的技术条件要求,分析了原有调质热处理工艺效果较差的原因,提出了新的调质热处理工艺,即在调质前对钢管采取先期完全消除应力、稳定组织的热处理工艺,防止钢管调质时产生变形;然后再采取调整材料综合力学性能的调质(淬火+回火)热处理工艺,使钢管具有强度(硬度)高、耐磨性好、塑性强、承受压力大、脱碳少、微变形等综合性能优势。采取此新工艺后,所生产钢管满足了液压油缸缸筒的技术条件要求。     

钢的淬火回火工艺参数的确定

１前言淬火是强化材料最有效的热处理工艺方法，其工艺参数的选择直接影响着材料的性能。这就要求热处理工作者不断创新，改进工艺，有效地发挥出材料的潜力，节约能源，降低生产成本。本文简述了钢的淬回火工艺参数的确定及量化依据。２淬火加热温度按常规工艺，亚共析钢...     

450HBW级调质态耐磨钢生产工艺研究

耐磨钢板被广泛应用在挖掘机斗齿、球磨机衬板、破碎机颚板、破碎壁、轧臼壁、拖拉机履带板和铁路道岔等部件。为摆脱450HBW以上耐磨钢板依赖进口的局面,宝钢厚板生产线紧跟市场需求,开发出具备高硬度、高强度、良好低温韧性的450HBW级调质态耐磨钢。本文介绍了通过合理的控制元素及含量,匹配炼钢工艺、轧制工艺以及离线淬火、回火等热处理工艺,成功开发出全厚度截面硬度达450HBW以上,抗拉强度≥1400 MPa,–40℃横向冲击功≥46 J,具有良好的强度、塑性和低温韧性的耐磨钢。     

零保温淬火条件下回火对27SiMn钢硬度的影响

采用正交回归设计实验方法,研究了零保温淬火条件下同火温度和保温时间对27SiMn钢硬度的影响规律,建立了硬度回归方程.结果表明,回火温度越高,保温时间越长,27SiMn钢硬度越低.     

钢渗碳淬火回火金相检验标准探讨

对国内主要行业渗碳淬火回火金相标准的检测指标、显微组织级别的划分和评定列表进行了对比,结合国外标准,分析、探讨了该类标准的适用性、实用性等问题,并就这些标准的贯彻实施提出了一些设想。