苏联单层厂房的抗震设计

苏联"地震区钢筋混凝土骨架厂房设计指南"具体规定了厂房纵向横向及各个构件的抗震计算和构造,现介绍于下:一、单层厂房地霞荷载单层厂房地震荷载按其规范计算,但单层厂房质量的集中为:1.屋盖、柱顶以上墙体,通过壁架柱与屋盖连接的墙体,集中于柱顶标高处;2.柱自重及柱高范围内的墙体产生的垂直于墙平面的地震荷载,沿柱高均匀分布;3.悬墙自重产生的作用于墙平面内的地震荷载,集中作用在支承悬墙的牛腿标高处;     

多层框架结构受地震作用的计算方法

按地震区建筑法规(CH8-57)计算多层骨架建筑物的地震荷重时,往往要化费较大的工作量来计算系数β及η,以致使设计者习于按旧法规计算,本文在论述现用方法的基础上,提出一些简便而又确切的方法,以便在实践中应用。 根据地震区筑建法规(CH8-57)计算多层骨架建筑物的地霉力,可由第21条,按下式确定。 S_k=Q_k·K_c·β·η_(ko) 式中:S_k——建筑物某层楼板标高处的水平方向地震力; Q_k——引起地震力的楼层荷重;     

关于墙梁的计算方法(二)

(二)墙梁的计算简图 计算简图见图1。计算参数按下列规定采用。 1.墙梁计算跨度l_0取1.05倍净跨或支座中心距离中的较小者。 2.墙体计算高度hw取托梁顶面一层层高,当hw>l_0时,取hw=l_0。 3.墙梁计算高度H_0取H_0=0.5h_b+hw。 4.翼墙计算宽度b_f取窗间墙宽度或横墙间距的2/3,且每边不大于3.5h(h——墙体厚度)和l_0/6。 (三)墙梁的计算荷载 1.使用阶段 (1)承重墙梁     

空心砖抗震性能好

唐山地震之后,国内流传着空心砖不抗震的说法。为了检验这种说法是否真实,西安砖瓦研究所和西安冶金建筑学院联合组成科研专题组,进行了试验研究。我们对KP—1型空心砖墙和普通实心砖墙进行了直接对比试验,结果表明,KP—1型空心砖墙的抗震性能比普通砖墙的抗震性能好。一、试验情况试件尺寸基本相同,砂浆设计标号统一为50。试件由一名三级瓦工砌筑,要求墙片水平缝和竖缝砂浆饱满。试件参数见表1。采用四连杆加荷装置,先加竖向荷载,一次加到4公斤/平方厘米。稳定后逐级加反复水平荷载。每级2t,循环一次。墙面开裂后,按位移控制,取开裂位移的1～2倍等量递加。每级位移循环3次,做到试件破坏为止(破坏点取在荷载降至0.8倍极限荷载以下)。二、主要试验结果在反复水平荷载作用下,四组墙片的荷载位移曲线经历了四个阶段;弹性段、弹塑性段、缓降段和破坏段。四组墙片的平均荷载位     

加筋土挡土墙水平位移研究

视加筋土挡土墙为一粘结重力式挡土墙来考虑,受到墙后土压力作用时会产生水平位移,其大小是加筋土挡土墙墙面水平位移的重要组成部分。本文将加筋土挡土墙墙体等效成各向异性的弹性体,视为L宽度的悬臂梁,当受到墙背水平土压力三角形荷载作用时,分别计算纯弯曲和纯剪切两种情况下的水平位移。通过理论计算与工程实例测试结果比较,验证了该方法的正确性。     

扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算

在编制扣件式钢管脚手架安全施工组织设计时，作用于脚手架的水平风荷载，往往是计算的难点之一。我们依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ１３０－２００１）（以下简称《脚手架规范》和国家现行《建筑结构荷载规范》（GBJ９－８７）（以下简称《荷载规范》）的有关规定，对风荷载的计算参数进行分析，找出规律性的内涵，以便准确地计算，确保施工安全。脚手架规范第４．２．３条规定：作用于脚手架的水平风荷载标准值，应按下式计算：ωK＝０．７μZμSω０式中ωk———风荷载标准值（kN／m２）；μZ———风压高度…     

台阶式加筋土挡墙水平位移模式研究

加筋土挡墙水平位移大小及模式是结构设计的重要问题。以台阶式加筋土挡墙水平位移模式为研究对象,结合4组大比例模型试验和相关文献,分析墙面板水平位移的大小、形态及演化模式。主要结论包括:墙顶荷载作用下台阶式加筋土挡墙最大水平位移均发生在各级墙顶位置,台阶越宽,位移越小。上墙墙面水平位移沿墙高分布曲线由线性规律逐渐转变成指数规律,下墙墙面水平位移沿墙高分布曲线呈对数规律。考虑台阶宽度对下墙墙面水平位移的影响,建议墙间临界台阶宽度为下墙墙高的2/3。上墙墙面板基础底面会沿下墙墙顶发生平移,平移量随台阶宽度及墙面板基底摩擦力的增加而减小,平移方向受诸多因素影响。适当增加下墙上部及上墙下部的筋材密度或筋材长度可以有效减小墙面水平位移。该研究成果为类似结构的应用提供借鉴和参考。     

砖混结构平均基础设计法

砖混结构基础设计当中,一般是视每段墙体为一个计算单元,根据该墙所承受的荷载大小由下式来确定该墙下基础宽度。B=q/(f_k-γH)式中:B 为基础宽度;q 为墙上均布荷载;f_k 为地基承载力;γ为平均容重;H 为基础自重计算高度。墙体承受的荷载不同,基础的宽度也不同,这种传统的设计方法存在以下几点不     

单塔地锚式悬索桥减震阻尼器参数分析

单塔地锚式悬索桥结构轻便,可以充分利用两侧的岩体来分担荷载。而在地震作用下,容许纵桥向滑动的单塔地锚式悬索桥过大的纵向位移给桥梁的安全性及实用性造成严重威胁。以通麦特大桥为工程背景,采用非线性时程法研究液压黏滞阻尼器对单塔地锚式悬索桥的减震效果,同时对其进行参数分析。研究表明,液压黏滞阻尼器可以有效地控制梁端纵向位移。且当阻尼指数a不变时,主梁纵向位移随着阻尼系数C的增大不断减小,但减幅不大,而桥塔及基础主要控制截面的地震响应随着阻尼系数C的增大变化不大。     

京津城际轨道交通工程开工——全长115km,运行时间半小时，最小行车间隔3分钟

②荷载计算a．墙顶荷载：垂直力Nb,水平力Vb和弯矩Mb,结构自重标准值所产生,b．侧压力计算Ei=0．5γwHi+Δhwi,γw为土中水容量,即γww=(γ-1)；如在水位以上,则γ=0．5：为土压力侧压系数,按静止土压力计算,不应按tg2(45°-Φ/2)计算；c．水压力：hw(水位差),这里要注意两点：土压力应按静土压力计算,即e=0．5γh；因为地下室墙顶位移为0,一般侧压系数为1-sinΦ或0．5。但当墙(桩)为悬臂时,土压力按主动土压力计算,即e=rhtz2(45°-Φ/2)。如有地下水时,一定要水土分开计算,否则不安全。③内力及配筋汁算a．配筋计算：根据以上分析,边墙构件应属偏心受压构件,但目前在设计时多是按纯弯构件来计算和配筋,所以配筋偏于保守和浪费,更有的是按裂缝宽度来验算．而且裂缝宽度还是按二类环境0．2mm来控制,结果是墙厚、筋多,耗钢量急剧上升。b．关于裂缝宽度的验算目前在板的计算和配筋中,多是裂缝宽度起控制因素,这里需注意：第一、裂缝的控制等级及允许最大裂缝宽的标准是怎样定的,目前设计者多认为,只要是地下室外墙,其环境类别就是二类,则根据规范表3．3．4与其对应的裂缝等级就是三级,控制裂缝的宽度为0．2mm,墙薄不了,配筋也少不了。但此标准定的是否合适,值得探讨。因为地下室外墙已设置了外包防水层,根据美国规范,算是有保护的结构,与完全暴露于土或水中的结构截然不同,从实际来讲,应属一类的环境。至于将来防水层破坏了怎么办?问题不能如此假设。据记载,莫斯科地铁发现40—50年前做的卷材防水,至今仍完好无损,所以现在做的防水层,特别是埋于地下的防水层,不一定有什么问题,所以其环境类别可定为一类,并符合表3_3．4注2的条件,裂缝宽度可定为0．4mm。第二、目前计算裂缝宽度的公式,是根据一个单跨简支粱的试验而来,对一些超静定的连续梁或多跨连续的双向板等均不适用,所以现在算出的裂缝宽度,无论是按规范公式手算或程序电算,对于一些超静定的结构来讲其结果     

高层剪力墙中连梁设计建议和配筋计算

在剪力墙结构和框架一剪力墙结构中，连接墙肢与墙肢，墙肢与框架柱的梁称为连粱。连梁一般具有跨度小、截面大，与连梁相连的墙体刚度又很大等特点。一般在风荷载和地震荷载的作用下，连梁的内力往往很大。此外，高层建筑中，由于连梁两端墙肢的不均匀压缩，会引起连梁两端的竖向位移差，这也将在连梁内产生内力。在设计时，即使采取降低连梁内力的各种措施，如：增大剪力墙的洞口宽度，在连梁中部开水平缝，在计算内力和位移时对连梁刚度进行折减，对局部内力过大层的连梁进行调整等，仍难使连梁的设计符合要求。基于这种情况，本人结合工作中的经验提出连梁设计的几个建议，并且讨论连梁设计时的配筋计算。     

骨架式索膜—混凝土组合结构受力性能分析

通过对某体育场看台结构进行分析,分别建立了整体模型、骨架式索膜结构模型和混凝土结构模型,通过对两种工况下的3个模型的位移和内力My进行分析研究,得到骨架式索膜—混凝土组合结构及其控制作用的水平荷载为风荷载,组合面设计时建议考虑整体模型计算结果进行综合设计。     

半刚接钢框架内填不同构造措施钢筋混凝土墙子结构抗震性能试验研究

为研究半刚接钢框架内填RC墙结构的抗震性能,提出了一种考虑内填墙边界条件的子结构模型,进行了3榀1/3缩尺的3层单跨半刚接钢框架内填RC墙子结构的低周往复加载试验,研究了不同构造内填RC墙对结构抗震性能的影响,得到了试件的滞回曲线、骨架曲线、位移延性系数、刚度退化、耗能能力及水平剪力分配。试验结果表明:内填贯通竖缝RC墙及暗竖缝RC墙试件的滞回曲线饱满,耗能能力强,但水平承载力及抗侧刚度略低,破坏模式均为缝间墙的弯曲破坏;内填实体RC墙试件的滞回曲线捏缩明显,耗能能力较弱,但水平承载力及抗侧刚度较高,破坏模式为内填墙的剪切破坏;内填墙降低了地震作用下周边框架节点转动能力,半刚性节点的最终塑性转角不超过0.025 rad,可避免钢框架节点失效导致的脆性破坏。内填墙承担约80%的水平荷载,但随着水平荷载的增大逐渐降低。     

悬锚式挡土墙墙后土压力特征有限元分析

为了研究拉杆和锚定板对挡墙土压力的影响,利用有限元软件对悬锚式挡土墙进行计算,分析挡墙的土压力分布和水平位移的变化情况。结果表明墙后土压力在挡墙底部有减小趋势,随挡墙高度大致线性增加,锚定板和拉杆的布置越多,水平位移控制的越好。计算结果可为后续施工提供理论基础。     

RB模式下挡墙的地震非极限主动土压力分析

基于拟动力法和水平层分析法,以地震荷载下的刚性挡土墙为研究对象,依据已有试验研究结论,考虑挡墙位移对摩擦角发挥值的影响,推导得出RB模式下地震非极限主动土压力和合力作用点的计算表达式。计算模型根据墙顶最大位移的不同分成2种非极限状态工况,并建立挡墙位移,地震动荷载和土压力之间的相互联系。讨论墙顶位移对地震侧土压力的分布、摩擦角发挥程度、土压力合力作用点的影响。结果表明,水平或竖向地震作用以及挡墙非极限的位移状态都能使主动土压力的合力作用点升高。相比于传统的极限状态地震土压力理论,所提方法更合理地描述了地震土压力随挡墙位移的发展过程,对发展非极限土压力理论和改进实际工程中的抗震计算方法具有一定的参考意义。     

T形钢管混凝土柱-钢梁平面框架抗震性能非线性有限元分析

在已有试验结果的基础上,采用OpenSeeS有限元软件模拟了在低周往复荷载作用下T形钢管混凝土柱-钢梁平面框架的受力全过程,并通过对模拟结果的分析,来研究此类框架结构位移与骨架曲线的影响因素。结果表明:采用OpenSEES计算得到的滞回曲线与试验滞回曲线吻合较好;框架的水平极限承载力和弹性阶段刚度随柱截面含钢率、钢材强度、混凝土强度、柱翼缘宽度、柱腹板高度的增大而增大;框架荷载-位移骨架曲线的形状与混凝土强度、柱翼缘宽度、柱腹板高度有关;框架柱轴压比和梁柱线刚度比是影响框架骨架曲线的形状的重要因素,可以间接反映框架延性性能。     

预应力混凝土管钢筋有效预应力简化计算及品种代换的计算方法

在计算预应力混凝土管的钢筋有效预应力时,应用如下公式: σ_(y-1)=σ_k-σ_s=nσ_h(σ_s=σ_(s1) σ_(s2)) σ_(y-3)=σ_k-σ_s (σ_s=σ_(s1) σ_(s2) σ_(s3) (1) 式中σ_(y-1)——一阶段管钢筋有效预应力(公斤力/厘米~2); σ_(y-3)——三阶段管钢筋有效预应力(公斤力/厘米~2); σ_k——钢筋控制应力(公斤力/厘米~2), σ_k=KR~b_y (K为控制应力系数, R~b_y为钢丝的标准强度); n=Eg/E_h,(Eg、Eh分别为钢筋、混凝土的弹性模量); σ_h——混凝土预压应力(公斤力/厘米~2)     

考虑土拱效应的非垂直挡墙地震主动土压力

由土拱效应原理得到滑裂土体的墙面和滑裂面上的应力,然后根据拟静力法和滑裂土体的整体受力平衡,得到平移模式下非垂直刚性挡土墙的地震主动破裂角计算式。进一步根据水平层分法获得墙背地震主动土压力及其系数、地震主动土压力合力及其作用点高度等的计算式。此外,分别讨论墙背倾角、填土内摩擦角、墙土摩擦角、地震系数和填土表面荷载等对地震主动破裂角、法向地震主动土压力分析、地震主动土压力合力系数、地震主动土压力合力及其作用点相对高度等的影响。     

多层砖混结构房屋地震荷载的简化计算

房屋地震荷载的计算在新建工程与抗震加固工程设计中是经常遇到的,它与房屋修建地区的地震基本烈度及建筑物重量 W、房屋结构体系有关。一般的多层砖混结构房屋,重量和刚度沿高度分布比较均匀,并以剪切变形为主。通常假定房屋各层结构重量集中于各层楼板标高处(称为质点 w_i)进行分析。对多层房屋而言,质点重量又因楼板结构、使用性质、层高及纵横墙的墙壁面积率等因素的不同而形成差异,计算工作十     

脚手架连墙件设置数量研究

首先,以南京市C类和D类地形为例,计算脚手架5~500m不同高度处的水平风荷载标准值。其次,区分单扣件和双扣件两种形式,计算单根钢管扣件式连墙件可覆盖面积。最后,在不同的工况下,通过计算不同规格钢筋连墙件的强度和稳定性,明确可视为刚性连墙件的钢筋规格,进而计算不同脚手架高度处的单根钢筋连墙件可覆盖面积。