化学成分和生产工艺对09CuPCrNi耐候钢性能的影响

介绍了０９ＣｕＰＣｒＮｉ耐候钢优良的综合性能。通过剖析Ｃｒ、Ｐ等合金元素在不同生产工艺条件下在钢中存在的形态，提示其对钢中耐候性影响规律和机理，提出降低铬的碳化物析出量是提高耐大气腐蚀性的有效措施，发现磷作为一种很强的上坡扩散元素有极明显的表面富集疚。富集可以通过热处理工艺增加，以便进一步提高耐大气腐蚀性能作用。     

铁路车辆用耐候钢的现状及发展

介绍了我国耐候钢的现状和国外耐候钢的发展，研究了耐候钢的化学成分，主要对耐候钢的品种及性能、生产厂家、市场情况进行了分析，针对耐候钢生产中存在的问题提出了具体的对策。     

CSP耐候钢的化学成分设计实践

本文介绍了CSP生产线生产耐候钢化学成分设计的特点,叙述了CSP不同强度级别的耐候钢的化学成分设计实践,证明了化学成分设计在耐候钢开发中的重要作用。     

耐候钢SPA-H的耐腐蚀性能研究

采用加速腐蚀试验方法研究了珠钢生产的耐候钢SPA-H的耐腐蚀性能。结果表明:在72h的加速腐蚀条件下,珠钢生产的耐候钢SPA-H的耐腐蚀性能优于国内A厂和B厂生产的同类钢种;高钙、低硫、高钛、少量珠光体组织,有利于提高钢的耐腐蚀性能。     

高强耐候钢焊接接头性能研究

研究了Q450NQR1/BH550NQ-Ⅱ焊接接头的力学性能、疲劳性能,分析了接头部位的金相组织.试验结果表明,接头的力学性能和疲劳性能完全满足铁道车辆制造的要求.     

耐候钢05CuPCrNi冷加工性能研究

研究了耐候钢05CuPCrNi冷轧板的硬化曲线，变形抗力模型，退火后力学性能并给出了理论再结晶温度初步测试结果。结果表明1．6mm与2．0mm厚冷轧板在600℃退火0．5h后其力学性能满足该钢种的技术标准要求，1．6mm厚冷轧板理论再结晶开始温度为510－520℃，2.0mm厚冷轧板为520－530℃。     

高强度高耐候钢性能控制措施初探

探讨了提高高强度高耐候钢冲击韧性和焊接性能的途径。试验表明，采用超纯净化(及Nb Ti微合金化) 控制N、O化物冶金处理 控轧控冷的综合控制工艺，可达到上述目的。     

耐火耐候钢焊接性能及焊接材料的研究

重点介绍了武钢技术中心高层办公大楼用WGJ510C2耐火耐候钢(14 mm 、25 mm)2种规格钢板与WQ-1埋弧焊丝匹配试验研究.按照工程提出的焊接技术条件,对武钢二热轧生产的WGJ510C2钢进行了埋弧焊对接性能试验,内容包括接头常规力学性能试验、高温拉伸性能试验、金相组织与硬度试验、电化学腐蚀性能试验.试验结果表明,采用WQ-1焊丝加CHF101焊剂匹配焊接WGJ510C2钢2种规格试板,接头常温拉伸强度和高温拉伸强度均满足WGJ510C2钢技术条件要求.焊缝、熔合线和热影响区低温冲击功大于140 J,接头各区电化学腐蚀电位相近,具有优良耐腐蚀性能,焊接接头综合性能指标完全满足高层建筑用钢焊接技术要求.     

耐候钢的设计与综合性能研究

根据耐蚀机制、强化机制及Hall-Pefch公式计算，设计并生产了明08CuPVRE耐侯钢，各项性能检验结果表明，化学成分设计合理，工艺可行，具有良好的强韧性、延性、可焊性及耐候性。因而可广泛用来制造铁略车辆、塔架及矿山设施等露天服役构件。     

热处理对09CuPTiRE耐候双相钢组织与性能的影响

研究了09CuPTiRE耐候钢的双相化热处理工艺及双相化后的组织与性能。结果表明在耐候钢09CuPTiRE（α γ）两相区（760～820℃）不同温度加热淬火获得了不同马氏体分数的双相组织；随双相化加热温度增加，双相钢马氏体含量和强度增加。     

耐大气腐蚀钢09CuPTiRE的试制

重钢采用 110 0mm× 170mm板坯连铸结晶器喂RE丝工艺 ,试制耐大气腐蚀钢 0 9CuPTiRE。连铸板坯中稀土分布均匀 ,成品板材符合标准要求     

JT345耐大气腐蚀塔桅高强度结构钢的耐腐蚀性能

对JT345耐大气腐蚀塔桅结构钢(最大值％：0．16C，0．45Si，1．40Mn，0．035P，0．030S，0．4Cu，0．8Cr，0．02Nb)进行室内快速腐蚀、电化学腐蚀和室外大气曝晒腐蚀试验以及钢表面锈层分析。试验结果表明，JT345钢盐雾(0．5％NaCl，35℃)和干湿交替(0．3％NaCl 0．1g／LNa2SO4 0．1g／L Na2SO3，室温)年腐蚀速率均小于0．6mm，室外大气曝晒腐蚀速率为0．025～0．046mm/a，达到Corten A钢(％：0．10C，0．40Si，0．48Mn，0．094P，0．019S，0．52Cr，0．34Ni，0．32Cu)的实物水平。JT345钢的强度σb 630MPa，σa 465MPa，高于Corten A钢的强度(σb 495MPa，σa 345MPa，δ5 31％)，并具有良好的塑性(δ5 21％)。     

09CuPCrNiMoNb微合金化热轧耐候双相钢

测定了09CuPCrNi经Mo和Mo、Nb微合金化的两种热轧耐候双相钢0．11C-0．27Cu-0．60Cr-0．20Ni-0．41Mo和0．07C-0．29Cu-0．53Cr-0．22Ni-0．42Mo-0．03Nb的连续冷却转变动力学(CCT)曲线。Mo微合金化钢CCT曲线中铁素体转变区与贝氏体转变区之间有60—80℃宽的奥氏体亚稳区；MoNb微合金化钢CCT曲线没有奥氏体亚稳区。这两种钢通过控轧控冷工艺均可获得铁素体 马氏体双相组织。     

优化连铸工艺和化学成分改善耐蚀钢G7624表面质量的生产实践

高合金耐蚀钢G7624(/%:≤0.08C,≤0.75Si,11.5~13.5Mn,≤0.045P,≤0.010S,13.0~14.0Cr,0.5~1.0Ni,1.5~2.0Cu,0.160~0.210N)Φ5.5 mm线材的生产流程为45 t脱磷铁水-(50 t EAF)-60 t AOD-LF-150mm×150 mm方坯连铸-修磨-轧制工艺。通过使用BHCD-200M低熔点、低黏度保护渣,结晶器冷却水量从1750~1850 L/min降至1600~1700 L/min,由二冷段单排水嘴改进为双排小锥度并行水嘴,比水量由0.25 L/t降至0.22L/t,消除了连铸坯的表面凹陷;将钢中C、Mn、N含量分别由0.064%,11.56%和0.195%调整至0.073%,12.45%和0.170%,提高钢中奥氏体稳定性,消除线材结疤缺陷。     

马氏体不锈钢成分、工艺和耐蚀性的进展

介绍了马氏体铬不锈钢、马氏体铬镍不锈钢和马氏体时效不锈钢的进展和发展动态,讨论了化学成分、热加工、热处理工艺对马氏体不锈钢组织和耐蚀性的影响。当前国内开发的新型马氏体不锈钢主要为符合给定服役条件的专用钢类。优化化学成分,提高钢的纯净度,通过热加工和热处理工艺控制钢的组织,进行表面处理是提高马氏体不锈钢耐蚀性的有效途径。     

耐热不锈钢/钛合金接触腐蚀行为

对耐热不锈钢(1Cr11Ni2W2MoV、Cr17Ni2)和钛合金(TA7),在3.5%NaCl水溶液中的电偶腐蚀敏感性进行了评价。研究了试样表面状态和阴阳极面积比对两类材料接触腐蚀行为的影响规律,探讨了腐蚀机理。     

三种耐蚀塑料模具钢的耐磨性和磨损机理

通过M200环-块磨损试验机和扫描电镜研究了具有良好耐腐蚀性能的3种塑料模具钢STAVAX (%:0.37C、13.40Cr、0.31V)、M330(%:0.36C、12.88Cr、0.15Mo)和N702(%:0.05C、16.30Cr、4.00Cu、4.00Ni、0.34Nb)的磨损性能和磨损表面形貌。结果表明,STAVAX、M330和N702钢在淬、回火后HRC值分别为55、53和44,磨痕宽度分别为2.61 mm、2.74 mm和7.41 mm。STAVAX和M330钢组织为基体+细球状碳化物,具有较高的耐磨性,而N702钢的基体相对较软,无第二相碳化物,在试验过程中其基体极易磨损,形成大量疲劳裂纹,易导致块状或片状剥落,耐磨性较低。     

Ti微合金化高强耐候钢的成分设计研究

基于珠钢EAF-LF-CSP流程，以集装箱板的成分为基础，研究了Ti的加入范围，设计出高强耐候钢中的化学成分，开发出屈服强度为450-700MPa的高强钢。     

抗磨钢的最新进展

综述了抗磨钢包括奥氏体锰钢，低合金马氏体钢和贝氏体钢的最新研究进展，通过分析各种抗磨钢的组织，性能以及应用工况和环境，指出了抗磨钢的发展方向。