共查询到20条相似文献,搜索用时 15 毫秒
1.
研究了低温回火对经过正火+淬火处理的Q1100超高强钢显微组织与力学性能的影响。结果表明,经正火(890℃×40 min)+淬火(890℃×30 min)+回火(185~320℃×90 min)处理的实验钢主要获得回火马氏体组织。不同温度回火后,实验钢抗拉强度均大于1 360 MPa、屈服强度均大于1 200 MPa、硬度均大于400HV3、延伸率均大于13%、-40℃冲击功均大于35.0 J。随着回火温度升高,实验钢抗拉强度逐渐下降,屈服强度先上升后下降,硬度逐渐降低,断后延伸率先略微下降后逐渐上升,-40℃冲击功先下降后上升。回火温度230℃时,实验钢抗拉强度(1 445 MPa)、屈服强度(1 238 MPa)、硬度(429HV3)、塑性(13.8%)和-40℃冲击韧性(47.5 J)均表现优异,大幅超过Q1100级工程机械用超高强钢的服役标准。 相似文献
2.
3.
研究了35SiMnMo截齿钢900℃正火后不同的回火温度对其组织及性能的影响。实验结果表明,35SiMnMo钢900℃正火250℃回火强度出现最高值,回火温度在200~300℃时硬度值最高,不同温度回火,冲击韧度在300℃回火出现峰值,400℃出现了回火脆性,超过400℃回火冲击韧度升高。900℃正火、250℃回火试验材料可获得超高强度和一定的冲击韧度,900℃正火+600℃高温回火试验材料可获得高强度和高的冲击韧度。 相似文献
4.
以圆环链专用钢20MnV为对象,采用正交组合回归设计试验方法,研究零保温条件下,淬火温度和回火温度对20MnV钢强度和硬度的影响,确定了淬火温度920+10℃、回火温度460+20℃的零保温热处理新工艺,取得了理想的效果。 相似文献
5.
45钢亚温淬火工艺可减少淬火开裂倾向 总被引:2,自引:0,他引:2
亚温淬火条件下,淬火温度和回火温度对45钢强度及硬度有影响,分析了亚温淬火后的组织与性能。实验发现,在740~800℃,随淬火温度的升高,其强度和硬度升高,并减少了淬火裂纹。 相似文献
6.
7.
研制了一种截齿用新型35SiMnMo钢,研究了淬火不同温度回火对新型截齿钢组织与性能的影响。结果表明,35SiMnMo截齿钢在880℃油淬200~350℃回火,具有超高强度和较高的冲击韧度,550~600℃回火,具有高强度和很高的冲击韧度,400℃回火出现回火脆性。880℃油淬350℃以下回火的组织为板条马氏体、贝氏体和残余奥氏体组织,超过350℃回火,碳化物逐渐析出,550~600℃回火组织为索氏体,具有较高的冲击值。880℃油淬200℃回火的冲击试样断裂机制为韧窝机制,400℃回火冲击试样断裂机制主要为准解理断裂。 相似文献
8.
9.
10.
研究了35Cr Mo截齿钢Ac温度加热淬火不同回火时间实验材料组织和性能。结果表明:35Cr Mo钢Ac温度淬火,500℃不同时间回火,随回火时间延长,实验材料的抗拉强度在1 054~960 MPa变化,硬度值在HRC37~32变化,冲击值在62~78 J变化,回火保温时间为6 h时冲击值出现低谷值。35Cr Mo钢Ac淬火,500℃不同保温时间回火的组织主要为索氏体及未溶的铁素体组织,组织细化,回火保温时间在3 h以内实验材料可获得高的强韧性。 相似文献
11.
矿用圆环链“零保温”淬火工艺的研究 总被引:1,自引:1,他引:0
采用正交组合回归设计试验方法 ,研究了“零保温”淬火条件下 ,加热温度和回火温度对 2 0MnV钢强度和硬度的影响规律。试验结果表明 ,淬火温度对该钢的抗拉强度和硬度有显著影响 ,适当提高淬火温度 ,2 0MnV钢“零保温”淬火的强、硬性高于常规的 880℃保温淬火。在试验的基础上 ,确定了 (92 0 ± 10 )℃、(46 0 ± 2 0 )℃的圆环链“零保温”淬火、回火工艺 相似文献
12.
基于硬度、力学性能和微观组织的对比分析,对R780和G105钢异种金属旋转摩擦焊接回火前后性能进行研究,为其在实际生产中提供理论依据。试验结果显示:回火温度为570℃、保温240 min时,焊件回火后强度由回火前达到G105母材强度的84.7%提高到90.2%;焊缝回火后硬度降低,最高硬度由HV563降低到HV395,硬度的降低有利于改善飞边的切削性能;回火后焊缝组织由马氏体转变为回火索氏体,且碳化物偏析情况消失。 相似文献
13.
14.
通过对Cr12MoV,MnCrWV和4Cr5MoVSi三种模具钢进行淬火及在不同温度下回火处理,测定硬度值和粘着磨损、磨粒磨损的比磨损量,得到了磨具钢回火温度、硬度与比磨损量的关系特性。实验指出,注塑成型磨具在工作温度300℃、热处理硬度HRC55以上的条件下工作,三种磨具用钢均表现出良好的耐磨特性。 相似文献
15.
介绍一种新型贝氏体铸钢材料,应用于综合采煤机截齿。这种钢通过适当的热处理,获得准贝氏体。其强度高且韧性好。其组织特征是,钢中的碳全部固溶于贝氏体铁素体和奥氏体中,不析出碳化物,基体组织贝氏体铁素体是含碳、硅等元素的过饱和固溶体,其亚结构为高密度位错,不存在孪晶;富碳奥氏体稳定性高,以薄膜状高度均匀的分布于贝氏体铁素体板条之间,与贝氏体铁素体交替均匀排列。准贝氏体钢在回火后使用,但对其回火组织和机械性能的变化研究较少,尤其是关于回火脆性的报道更少。因此,研究准贝氏体的回火脆性,在理论上和实用上都是很有必要的。 相似文献
16.
40Cr钢淬火工艺研究 总被引:3,自引:1,他引:2
研究了完全淬火态40Cr和退火态40Cr进行亚温淬火和低温回火后的组织和性能,确立了920℃淬火+790℃淬火+200℃回火最佳亚温淬火工艺,与常规淬火及低温回火相比较强度bσ提高9%,塑性δ提高16%,韧性αk提高25%,硬度提高6%,磨损质量损耗下降67%。 相似文献
17.
《煤矿机械》2016,(8):97-98
将ZGMn13加热至1 050℃保温不同时间后进行水韧处理,再在150℃回火40 min、60 min、80 min和100 min,然后测定了各试样的硬度及冲击韧性,并结合显微组织的观察,研究了水韧处理保温时间及回火时间对ZGMn13组织性能的影响。结果表明:经过1 050℃水韧处理后,ZGMn13的组织为奥氏体基体及少量的马氏体和碳化物,适量的马氏体和碳化物能够显著提高钢的硬度,而奥氏体基体则保证高的塑性,因此能够获得较高的冲击韧性;水韧保温时间过长时,虽然有利于碳化物的溶解,但奥氏体稳定性上升,组织中马氏体和碳化物减少,使得钢的硬度降低,且奥氏体晶粒粗化,导致其冲击韧性降低。长时间回火后,水韧处理时获得的马氏体充分分解,虽然能够提高钢的冲击韧性,但会导致其硬度降低。 相似文献
18.
采用正交组合回归设计试验方法,研究了零保温奥氏体逆相变淬火温度对40Cr钢强度、硬度的影响,分析了其组织特征。实验表明,40Cr钢840~920 ℃零保温奥氏体逆相变淬火,可以细化奥氏体晶粒,得到细小的板条状马氏体组织。淬火温度较低时,马氏体板条间分布少量条状铁素体,随淬火温度提高铁素体逐步减少,880 ℃淬火得到全部板条状马氏体组织。在实验温度范围内,900 ℃+880 ℃两次淬火后40Cr钢的强度、硬度最高,其力学性能显著好于常规的880 ℃一次淬火。 相似文献
19.
根据露天煤矿大型电铲铲唇的工作条件和性能要求,研制了一种PH2800XP电铲铲唇用耐磨材料ZG30CrMnSiNi2,研究了不同的热处理工艺对其组织和力学性能的影响。结果表明,900℃奥氏体化淬火、正火后随回火温度的提高,试验材料的强度和硬度逐渐降低,冲击韧度先降后升,350℃回火出现脆性,冲击韧度达到最低值,超过350℃回火冲击韧度升高。正火、淬火后200℃回火具有较高的强度和一定冲击韧度,550℃以上回火具有良好的强韧性配合,研制的PH2800电铲铲唇经过露天煤矿的应用,取得良好的应用效果。 相似文献
20.
采用金相显微镜、扫描电镜、显微硬度仪及拉伸试验等设备研究了不同淬火温度和回火温度对H13热作模具钢的显微组织和力学性能的影响。结果表明: 通过进行二次回火处理,并适当降低回火温度,可以有效地析出更多细小、弥散分布的碳化物,并充分释放淬火应力。H13热作模具钢的硬度和强韧性得到了显著提升。在淬火温度为1000℃回火温度为520℃进行二次回火时的力学性能较好,回火马氏体尺寸较小,组织分布更均匀。此条件下的硬度为487HV,抗拉强度可达到1779MPa,伸长率为11.5%。通过拉伸断口形貌的分析可看出,经过回火工艺处理后的样品断口呈现出大量的韧窝,其断裂特征表现为典型的韧性断裂。此外,还对H13钢在520℃至600℃回火过程中的软化行为进行了动力学建模。 相似文献