磁化处理对W6Mo5Cr4V2高速钢刀具加工质量的影响

利用自制的交流磁化装置对W6Mo5Cr4V2高速钢刀具进行了磁化处理,并在通用机床上使用经磁化处理的高速钢刀具及未经磁化处理的高速钢刀具进行了切削实验,实验结果表明:与普通高速钢刀具相比,经磁化处理后的W6Mo5Cr4V2高速钢刀具,其切削工件表面粗糙度得到改善.同时,磁化时间及磁化频率应视为磁化处理中的关键调节参数,不同磁化时间及频率下的W6Mo5Cr4V2高速钢刀具的切削性能有所不同,在低频下的效果更好.另外,实验结果也表明:经交流磁化处理的W6Mo5Cr4V2高速钢刀具能够降低切削过程中的切削力并抑制积屑瘤的产生,从而增加刀具的使用寿命并提高刀具的加工质量.     

磁处理提升高速钢刀具切削性能的机理

利用自制的磁化装置对W6Mo5Cr4V2高速钢刀具进行磁化处理,并利用测量仪器分析对比不同磁化参数下高速钢刀具磨损以及工件加工质量的变化情况,并通过观察高速钢试样表面形貌和设计隔绝氧气切削和普通切削对比试验,探究刀具磁化后切削性能得到提升的机理。试验结果表明:磁化参数对磁化效果影响较大,且W6Mo5Cr4V2高速钢刀具最佳磁处理参数为30V、5 Hz、60s。磁场能促进微小磨屑的表面吸附,进而提高刀具的切削性能,且氧气的存在对工件表面粗糙度有一定的影响。磁化处理对高速钢残余奥氏体转变率的影响不是提高高速钢刀具耐磨性以及工件表面质量的主要原因。     

磁化处理对W6M05Cr4V2高速钢刀具加工质量的影响

利用自制的交流磁化装置对W6M05Cr4V2高速钢刀具进行了磁化处理,并在通用机床上使用经磁化处理的高速钢刀具及未经磁化处理的高速钢刀具进行了切削实验,实验结果表明：与普通高速钢刀具相比,经磁化处理后的W6M05Cr4V2高速钢刀具,其切削工件表面粗糙度得到改善．同时,磁化时间及磁化频率应视为磁化处理中的关键调节参数,不同磁化时间及频率下的W6M05Cr4V2高速钢刀具的切削性能有所不同,在低频下的效果更好．另外,实验结果也表明：经交流磁化处理的W6M05Cr4V2高速钢刀具能够降低切削过程中的切削力并抑制积屑瘤的产生,从而增加刀具的使用寿命并提高刀具的加工质量．     

低合金高性能高速钢TiN涂层后的耐磨性及刀具切削性能的研究

本文研究了低合金高速钢W2Mo5Cr4V经TiN涂层后的耐磨性和切削性能,证实W2Mo5Cr4V钢的钨、钼、钒总含量虽仅为通用高速钢的60％左右,一次碳化物数量明显地少,但基体的性能(二次硬化、抗回火稳定性、高温性能等)与通用高速钢相当,加以TiN涂层后能获得与通用高速钢涂层后同样优良的耐磨性和刀具耐用度。本文还从磨损机制和切削力方面探讨了TiN涂层提高高速钢刀具耐用度的机制。     

W6Mo5Cr4V2AI切刀端部出现裂纹的技术分析

W6Mo5Cr4V2AI(又叫M_2AI)是近些年在W6Mo5Cr4V2的基础上发展起来的新型超硬型高速钢。W6Mo5Cr4V2AI钢与通用高速钢相比,经过热处理后,有较高的硬度(HRC65～69),在刃具的使用中能有效地提高耐磨性;热加工过程中在950～1150℃范围内有较好的热塑性;在金相组织中碳化物分布细小、均匀等特点。同时W6Mo5Cr4V2AI钢还存在容易氧化脱碳,淬火时晶粒大小不易控制等主要问题。本文仅是在W6M     

硅对高速钢机械性能的影响

本文系统研究了硅(0～2.5％Si)对基体高速钢60W3Mo2Cr4V、低合金高速钢W3Mo2Cr4V和通用高速钢W9Mo3Cr4V机械性能和回火特性的影响。结果和分析表明,在三类高速钢中加硅能不同程度地改善抗弯性能;硅能显著提高60W3Mo2Cr4V和W3Mo2Cr4V两种钢的回火硬度,但并不增加W9Mo3Cr4V钢的回火硬度;硅对所有高速钢的抗回火稳定性无益,但并不损害低合金高速钢在600℃以下的红硬性。文章引入2-9-4-2Si-、6-5-4-2Si、Co5Si等含硅高速钢进行了比较,讨论了硅在各类高速钢中的适用范围和使用原则。     

用扩散镀钛法修复和强化机器零件

机器制造业中技术进步与建立新涂层是密切相关的。这些新涂层能保证机器零件的可靠性和寿命 ,提高在磨料磨损、腐蚀作用和其它因素造成的苛刻条件下的工作效率。扩散镀钛法可用来强化机器零件的表面以提高其表面的耐磨性 ,延长其寿命。用于生产在交变载荷条件下工作的喷油装置、燃油泵和气体排送装置的零件。试验材料为Cr WMn,GCr1 5,38Cr2 Mo Al,50 Mn,4 0 Cr,30 Cr Mn Si,4 5,T8,1 8Cr2 Ni4 WA,W1 8Cr4 V,2 5Cr5Mo A。为提高机器零件的耐磨性和进行修复 ,选择了气相法。采用这种方法时既可用接触法又可用不接触法进行镀钛。此外…     

碳化物堆积对钨钼系高速钢性能的影响

研究了高速钢W6Mo5Cr4V2(M2)和W9Mo3Cr4V(W9)中的碳化物堆积程度对钢的力学性能和加工性能的影响.结果表明,随着钢中碳化物堆积程度的增加,M2和W9钢的硬度、抗拉强度和屈服强度增加,冲击韧性、抗弯强度和冷拔性能降低;碳化物堆积程度对高速钢淬回火硬度和红硬性影响较小.     

淬火温度对高速钢力学性能的影响

研究了改变淬火温度对高速钢力学性能变化规律的影响。试验结果表明 :W18Cr4V钢在 12 6 0～12 90℃ ,W6 Mo5 Cr4V 2钢在 12 10～ 12 5 0℃范围内淬火 ,经 5 6 0℃× 1h,三次回火后 ,随着淬火温度升高 ,钢的硬度、红硬性增高 ;所有韧性指标均呈下降趋势。着重讨论了细化晶粒对提高高速钢强韧性的重要作用 ,分析了淬火温度对晶粒尺寸的影响。     

硬质颗粒增强型新能源汽车铁基粉末冶金阀座的热处理工艺

以W6Mo5Cr4V2高速钢粉末为基体粉末,添加Fe-Mo、Co-Cr-Mo等硬质颗粒,压制成阀座坯体,然后以专用渗铜粉(Cu-Fe-Mn)作为熔渗剂,通过真空高温熔渗制备颗粒增强铁基粉末冶金阀座,进行淬火和回火热处理,研究淬火温度与回火温度对阀座材料基体与硬质颗粒显微硬度以及阀座材料摩擦磨损性能的影响,并通过正交试验优化材料的热处理工艺。结果表明:淬火温度对阀座材料的W6Mo5Cr4V2基体和Fe-Mo、Co-Cr-Mo硬质颗粒硬度和耐磨性能影响较大,在1 140~1 260℃温度下淬火时,Fe-Mo和Co-Cr-Mo硬质颗粒发生明显扩散。淬火对铜覆盖区域的碳化物影响较小,覆盖区域内未溶碳化物较多且尺寸较大。淬火温度为1 220℃时,材料基体以及Fe-Mo和Co-Cr-Mo硬质颗粒的显微硬度(HV)分别为528,892和632。回火温度对阀座的硬度影响小,回火温度为520℃时阀座硬度最高。在淬火温度为1 220℃,回火温度5 20℃,回火次数为3次的条件下,阀座的硬度(HRC)达到49.2,磨损量为0.029 5 g。     

立式连铸高速钢W6Mo5Cr4V2 φ100mm坯的工艺试验

采用150 kg中频感应炉-150 kg过渡钢包在设计的中100 mm立式连铸机以结晶器振动频率1.2 Hz和振幅±3 mm,拉速0.4 m/min,二冷水压力0.2 MPa进行高速钢W6Mo5Cr4V2连铸试验,并测定了在不同工艺条件下高速钢莱氏体网的厚度和冷却速率。结果表明,与15 kg锭普通模铸高速钢W6Mo5Cr4V2相比,Φ100 mm立式连续铸造得到的高速钢铸坯低倍组织致密无缺陷,莱氏体网明显变薄,铸坯心部莱氏体网平均厚度≤16μm,晶粒明显细化;M_2C和MC型碳化物的析出量增多,M_6C型碳化物的析出量减少,碳化物更加细小、均匀和弥散;铸坯边部的冷却速率为3.33×10~4K/s,r/2处为9.4×10~3K/s,心部为8.1×10~2K/s,冶金质量明显优于普通模铸。     

V-N微合金化含钨改型Cr5W冷轧工作辊用钢

开发了加V-N合金的含钨改型Cr5W工具钢(%:0.70～0.90C、≤1.00Si、0.20～0.60Mn、4.50～5.50Cr、1.00～1.50W、≤0.15Mo、≤0.3V;300×10^-6～350×10^-6N)。Cr5W钢960℃淬火后组织为马氏体+碳化物,平均HRC硬度值为63.5,180℃回火后的平均HRC值为63.2,高于Cr5钢(%:0.70～0.90C、≤1.00Si、0.20～0.60Mn、4.50～5.50Cr、0.15～0.70Mo;80×10^-6～120×10^-6N)180℃的回火硬度(HRC值62.3),在相同硬度下,Cr5W钢的相对耐磨性较Cr5钢提高50%。     

立式连铸高速钢W6M05Cr4V2 Φ100mm坯的工艺试验

采用150 kg中频感应炉-150 kg过渡钢包在设计的Φ100 mm立式连铸机以结晶器振动频率1.2 Hz和振幅±3 mm,拉速0.4m/min,二冷水压力0.2 MPa进行高速钢W6Mo5Cr4V2连铸试验,并测定了在不同工艺条件下高速钢莱氏体网的厚度和冷却速率.结果表明,与15 kg锭普通模铸高速钢W6Mo5Cr4V2相比,Φ100 mm立式连续铸造得到的高速钢铸坯低倍组织致密无缺陷,莱氏体网明显变薄,铸坯心部莱氏体网平均厚度≤16 μm,晶粒明显细化;M2C和MC型碳化物的析出量增多,M6C型碳化物的析出量减少,碳化物更加细小、均匀和弥散;铸坯边部的冷却速率为3.33×104K/s,r/2处为9.4×103 K/s,心部为8.1×102K/s,冶金质量明显优于普通模铸.     

CW6Mo5Cr4V2与W6Mo5Cr4V2钢的性能比较

用试验比较了CW6Mo5Cr4V2(CM2)与W6Mo5Cr4V2(M2)钢的性能。试验表明,在相同淬火温度下,CM2的淬回火硬度和红硬性明显高于M2,淬火晶粒比M2粗大,冲击功比M2低。CM2在1 160~1 200℃淬火可获得优良的综合性能。在1 220℃以上淬火,CM2的过热倾向显著,冲击功急剧下降。碳和钨钼含量的变化对CM2的淬火温度影响很大。要使CM2淬火过程易于控制,收窄其主要成分范围是关键。     

电渣重熔高速钢的研究

为了降低高速钢电渣重熔的电耗,通过采用两种不同电阻率的渣系进行电渣重熔W6Mo5Cr4V2实验,研究了渣系对W6Mo5Cr4V2的质量和重熔电耗的影响.结果证明:采用高电阻率的渣系,可以降低电耗、提高生产率和产品质量.     

低合金高速钢W3Mo2Cr4V2NbNRE辊轮材料的组织和性能

针对高速线材轧机上常用的高碳高铬铸钢辊轮耐磨性低,使用寿命短,而普通高速钢辊轮和硬质合金辊轮成本较高的情况,研制出一种使用温度在550℃左右,复合添加氮、铌、稀土的低钨、钼含量的高速钢W3Mo2Cr4V2NbNRE辊轮材料.经1 250℃淬火,550℃3次回火后的硬度为HRC 64,550℃×20 h的热稳定性试验后的硬度为HRC 62,具有良好的红硬性.其耐磨性接近普通高速钢W18Cr4V辊轮的水平,而成本比普通高速钢低.     

氮化钛薄膜与稀土表面高速钢的滑动磨损研究

利用M200型环-块磨损试验机对TiN薄膜试样、4Cr13强化试样、钨钼钇强化试样、钨钼强化试样、W6Mo5Cr4V2高速钢试样以及T10钢强化试样进行摩擦磨损试验,研究了摩擦系数、磨损量并分析其耐磨机理,结果表明:钨钼钇强化试样、钨钼强化试样、W6Mo5Cr4V2高速钢试样、T10钢强化试样、TiN薄膜试样和4Cr13强化试样的摩擦系数分别为0.3012、0.4693、0.3141、0.5653、0.3171、0.4612;磨损失重分别为:0.0034g、0.0069g、0.0028g、0.0013g、0.0005g、0.0008g。TiN薄膜试样的耐磨性能比4Cr13强化试样提高1.6倍;钨钼钇强化试样耐磨性能比钨钼强化试样、W6Mo5Cr4V2高速钢试样和T10钢强化试样提高2.03倍、0.82倍、3.32倍。钨钼钇强化试样、钨钼强化试样和T10钢强化试样的摩擦系数波动较大,其他试样的摩擦系数较稳定。不同试样的摩擦系数-时间曲线证明磨损分为三个性质不同的阶段:跑合阶段;稳定磨损阶段;剧烈磨损阶段。     

W-Mo高速钢的热加工工艺塑性研究

采用热扭转及热顶锻试验,分别在试验温度750～1200及900～1200℃,热扭转应变速率为1.1～4.6×10~(-1)s~(-1)下,对铸态和轧态组织的W-Mo高速钢的热塑性进行了试验研究。试验结果表明:W6Mo5Cr4V2与W9Mo3Cr4V的塑性变形曲线具有完全相同的走向:分别存在着高温塑性区(1000～1100℃),低温高塑性区(780～870℃)以及低温脆性温度(880℃)。其低温高塑性不可逆,当加热温度超过880℃,再将温度降到低温高塑性区内,其塑性大大下降。W6Mo5Cr4V2Al的塑性曲线与其不同。加入Al可改善热塑性,降低变形抗力。W及Mo增加高速钢的变形抗力(特别在高温时)。采用非连续热扭转变形可大大提高高速钢的热塑性,消除低温脆性。     

W_6Mo_5Cr_4V_2Al超硬型高速钢试验研究

在现场实践基础上对W6Mo5Cr4V2Al超硬型高速钢的主要使用性能进行了探讨。结果表明,W6Mo5Cr4V2Al钢的二次硬化能力与淬火温度有关,淬火温度变化时,硬度峰值及与之对应的回火温度也随之变化。与同类钢M42和HSP-15钢相比具有较高的红硬性。采用不同的淬火工艺时,其红硬性也不同,其中以贝氏体等温淬火为最佳,同时,经等温淬火的钢也具有较好的抗弯性能。     

激光-电磁场复合强化对45钢硬度的影响

研究了旋转磁场对45钢表面硬度的影响规律。利用自制的磁能强化装置对经过激光相变硬化的45钢进行磁化处理。研究了不同的磁场频率、磁化时间对45钢硬度的影响规律。通过金相显微镜观察45钢的金相组织,分析其性能得到提升的微观机理。试验结果表明:在合适的磁化工艺参数条件下,45钢的表面硬度均得到不同程度的提高。旋转磁场能降低马氏体激活能,促使部分残余奥氏体转换为马氏体,位错重新分布并趋于均匀化,材料的显微组织变得致密。