TZ2120A型双缸转子发动机刮片弹簧材料选择和工艺的研究

对镍基耐热合金718、铁基耐热合金A—286、弹性合金3J3、耐热弹簧钢65WMo以及沉淀硬化不锈钢PH15—7Mo五种材料制成的转子发动机刮片弹簧,经过热处理、松弛稳定化处理后,在自行设计制造的试验机上分别进行了350℃、415℃、450℃及500℃,各600小时的动态模拟试验。对前四种材料还进行了500℃、550℃及600℃各100小时的静态模拟试验。将两种模拟试验方法进行对比表明:动态模拟试验虽然更接近刮片弹簧的实际工作条件,但静态模拟试验在刮片弹簧的选材过程中,已经可以提供较为可靠的数据,并且具有试验周期短、简便易行等优点。通过实验,知道了上述几种材料刮片弹簧的合理使用温度,并为天津动力机厂研制的TZ2120型转子发动机用刮片弹簧选定了718合金。该机使用经合理热处理后的718合金刮片弹簧顺利地通过了装机600小时台架试验。     

3J58合金音叉振荡器时间稳定性的研究

本文着重研究了时效处理、稳定化处理和老化处理等三个工艺过程对3J58 Fe-Ni基恒弹性合金小型音叉振荡器的频率时间稳定性的影响,具体地通过对电子音叉手表走时长期稳定性的考核,认为音叉振荡器的频率稳定性是对其走时精度影响的重要因素。为此,初步探讨了时效处理规范对音叉的频率温度系数、机械品质因数和硬度的影响规律。试验表明：经过1050℃,20-30分钟水冷,60％冷变形率的3J58合金板料,制成音叉振荡器的音叉部件,为使其频率温度系数γf接近于零值,而机械品质因数Q达到最高值,其时效处理工艺为610°-0 5℃,3小时。音叉部件在时效后进行400℃,24小时的稳定化处理,可使其频率漂移量降低。为改善音叉振荡器的时间稳定性,音叉部件应进行老化处理。老化处理规范有：(1)高低温循环老化；170-0 5℃≒-50℃,各保温1小时,循环20次。高温必须超过居里点(165℃) (2)居里点上下加热高低温循环老化：高温(130℃≒170℃)反复两次→室温→低温(-45-50℃),不同温度下各保温1小时,循环两次。(3)振动老化：70℃大振幅振动8天→室温小振幅振动4天。大振幅振动时线圈的感应电势为1．2-1．5 V,小振幅振动时,线圈的感应电势为0．68-0．7V。     

高弹性合金3J33在中心仪上的应用

本文介绍了3J33合金的主要性能及其在中心仪上的应用。3J33合金具有高强度、高弹性极限、高抗冲击值及低内耗,具有优良的工艺性能和加工性能及一定的耐蚀性.该合金主要用于自动导航元件,电传打字机簧片,用做挠性陀螺仪弹性敏感元件,以及大压力下使用的弹簧、膜片、航空仪表中的发条等。该合金的最佳热处理制度为820℃保温1h 淬火+4.50℃保温3h 真空时效。时效处理后 HV>600,满足设计要求,发条力矩特性稳定.     

一种含Mo、Cu的新型恒弹性合金

一、前言目前在我国仪表工业中,使用得较多的恒弹性合金是3J53和3J58。3J53在-45-+65℃温度范围内,频率温度系数为±10×10~(-6),3J58可以用到120℃,但是频率温度系数也只能达到±5×10~(-6)。这两种合金,成份对频率温度系数影响都比较敏感。随着国防工业、精密仪器仪表工业的发展,有关部门要求提供频率温度系数低达～10~(-7)、工作温度较高(～150℃)的恒弹性材料。显然,3J53及3J58都不能满足要求。遵循伟大领袖毛主席“自力更生,艰苦     

真空热处理对激光近净成形In625和C-276合金性能的影响EI北大核心CSCD

对激光近净成形两种镍基高温合金Inconel 625和Hastelloy C-276分别进行热处理实验,然后分析热处理工艺参数对合金室温拉伸性能的影响。结果分析表明:在800,900℃去应力热处理后,Inconel 625合金抗拉强度提升不明显,而在1000℃以上进行固溶处理后,合金抗拉强度得到提高。1100℃热处理后,Inconel 625合金的抗拉强度与沉积态相比得到明显提高。在800,900℃去应力热处理后,Hastelloy C-276合金强度也未明显提高,而在1000℃以上进行热处理,随着热处理温度提高,合金抗拉强度逐渐升高。1150℃进行热处理后,Hastelloy C-276合金的抗拉强度与沉积态相比得到明显提高。激光近净成形工艺制备的两种镍基高温合金室温拉伸断裂方式为韧性断裂。     

GH648合金的热处理适应性

通过对GH648合金在不同热处理后的力学性能及显微组织进行试验研究,获得了GH648合金制零(组)件热处理工艺的可行性评价,从而达到确保零(组)件产品质量的目的。结果表明:GH648合金棒材经950℃渗铝处理、850℃长时除应力处理,板材经1 050℃或950℃短时退火处理,其力学性能均满足规定要求,零(组)件热工艺可行。     

高Mo含量对Ni-Cr合金应力腐蚀性能影响的研究

探讨了60％Ni,20％Cr,Mo含量为7～17％的Ni-Cr-Mo系合金的应力腐蚀性能。试验结果表明,经1200℃固溶处理的该合金的U形弯曲试样在45％MgCl_2,沸腾溶液中,经长达4000小时的试验而未出现应力腐蚀裂缝(SCC);分别经760℃,870℃的效处理的该合金在相同试验条件下经1500小时试验也来出现SCC,与此同时,合金的圆棒试样在拉伸应力高达0.8σ_b,10％FeCl_3,6H_2O溶液,50℃试验条件下,经720小时以上试验均未出现SCC。     

恒弹性合金在压力传感器上的应用

本文介绍了3J38+Co+Nb合金在动压、静压传感器中作反馈弹簧的应用情况,进行了热处理对合金性能及元件性能影响的研究。结果证明该合金经适当的时效处理后,完全满足传感器对反馈弹簧的要求。弹簧特性稳定,在1.45kgf载荷下位移变化为2μm,疲劳性能良好,永久变形检验合格。     

弹性合金

102626专利易变形高强度铜合金一日本专 利,沌53一26223,公布:78.3.10 铜合金含Nis一25厂,Snl一7多,P0.01一1 .0多。材料在1250℃高频感应炉的石墨增锅中熔炼,熔锭在叨0℃热处理,随后冷变形,650℃最终退火3小时.合金的。=68公斤/毫米,,。>2,用作阀座,膜盒和齿轮,10262了专利铜一铝一镍导电弹簧—日本专利 恤53一37129,公布:78.4.G 合金含(拓):Cus一8凌.5、Al 12一14、Ni 3.5一5.0。合金在高频感应炉熔炼,8的℃退火4小时,冰水中淬火。102628 Mn一Ni一Ti和Mn二Ni一Zr系无磁恒弹性 合金—(增本量),《日本金属学会志》,1979, 43,沁1,13一1…     

热处理工艺对Fe-42%Ni(4J42)冷轧板组织及力学性能的影响

研究了热处理温度和保温时间对4J42冷轧板组织及性能的影响规律,旨在为工业生产中合理制定Fe-42%Ni(4J42)合金冷轧板的热轧工艺提供实验依据。结果表明,随着热处理温度的升高和保温时间的延长,4J42冷轧板晶粒长大,且晶内孪晶现象越来越明显;在1050℃保温6min,样品出现过烧现象。综合金相检验、力学性能测定和现场技术要求,热处理温度为975℃、保温时间为3~4min时最适合4J42合金退火后续的轧制生产。     

热处理工艺对Mg-3Zn-0.6Zr合金组织和性能的影响

本工作采用的热处理工艺分为均匀化处理及固溶处理,通过金相显微镜、扫描电镜、能谱分析、X射线衍射分析、压缩试验和硬度测量等多种实验方法,研究Mg-3Zn-0.6Zr合金铸态和热处理态的组织及性能。研究发现,均匀化处理后,铸态合金晶粒细化,抗压强度提高到338.3 MPa;固溶处理后,铸态合金中的MgZn第二相逐渐溶解到α-Mg基体中,抗压强度提高到431.1 MPa。最后,确定了最佳热处理工艺为:固溶处理温度400℃,保温8h,水冷。     

定向凝固镍基高温合金CM247LC热处理工艺优化及持久性能研究

目的 研究定向凝固镍基高温合金CM247LC的最优热处理工艺制度,通过优化热处理工艺提高合金的力学性能。方法 分别用JMatPro热力学分析软件和金相法判断CM247LC合金的初熔温度点,并确定合金的热处理窗口温度;利用光学显微镜(OM)和能谱分析仪(EDS)观察合金经不同固溶处理后的微观组织和元素偏析情况;利用扫描电子显微镜(SEM)观察合金经不同时效处理及持久断裂后的微观组织形貌。结果 CM247LC合金的初熔温度为1 260 ℃,热处理窗口温度为1 215~1 255 ℃。根据热处理窗口温度,设计了6种固溶处理工艺,对比发现,经1 228 ℃/2 h+1 240 ℃/2 h+1 255 ℃/2 h、AC固溶工艺处理后,合金的组织均匀化程度最高,元素偏析得到了显著改善,γ/γ′共晶的体积分数从铸态时的18.9%降至5.04%,确定此工艺为合金优化固溶处理工艺参数。合金经优化固溶处理后再经1 080 ℃/4 h、AC高温时效处理和870 ℃/22 h、AC中温时效处理,析出的γ′相尺寸(337.3 nm)、体积分数(67.81%)适宜且立方度最高,确定此工艺为最优热处理工艺。经最优热处理工艺处理的合金在980 ℃/205 MPa下的持久寿命为162 h,相比于铸态和固溶态处理的合金持久寿命分别提高了87 h和45 h。结论 通过优化固溶处理和时效处理,确定合金最优热处理工艺参数为:1 228 ℃/2 h+1 240 ℃/2 h+1 255 ℃/2 h、AC(固溶处理)+1 080 ℃/4 h、AC+870 ℃/22 h、AC(时效处理),经最优热处理工艺处理的合金持久寿命显著提高。     

铸造LNG32永磁合金的热处理和稳定性

LNG32是较优质的铸造铝镍钴系永磁合金。本文以合金相变原理为指导,探讨热处理各工序对磁性能的影响,尤其就不同的回火工艺对磁性能影响方面做了较大量的实验工作,证实了二级和三级回火可以获得较高的矫顽力和磁能积,其中较好的回火工艺是620℃2小时+580℃3小时+540℃6小时和650℃2小时+550℃8小时。在返修矫顽力偏低的LNG32产品方面,采用650℃2小时+550℃8小时的回火工艺,取得良好的效果。     

3YC10合金性能及应用

本文介绍了热处理制度、冷加工变形对3YC10合金性能的影响,确立了最佳热处理工艺制度。指出合金的机械性能及高温恒弹性特性不仅敏感于回火温度,而且也与回火前的工艺制度有关。认为大的冷加工变形量对该合金的恒弹性行为产生不良的影响,建议最好不以冷加工状态应用,但是允许在少量的冷变形条件下使用。本文最后介绍了该合金的元件试验情况。     

氢气热处理工艺对软磁合金磁性能和微观结构的影响

利用不同的工艺对1J22软磁合金进行了氢气热处理,并研究了合金磁性能及微观结构的变化。结果表明,合金在1150℃保温5 h可获得较好的磁性能,此时最大磁感应强度Bs为2 286 mT、晶粒尺寸约为200μm;而延长升温时间和保温时间则可进一步提高合金磁性能。     

1J22合金氢气热处理后的组织结构与磁性能研究(英文)

利用氢气气氛保护在1 150℃对热轧棒材1J22软磁合金进行了热处理,并运用MATS-2010SA软磁测试仪对处理前后试样的磁性能进行了检测,利用金相显微镜对试样组织结构进行了分析。结果表明,通过适当工艺的氢气热处理,1J22合金晶粒尺寸增大1倍,平均晶粒尺寸约200μm,合金最大磁导率及饱和磁感应强度大幅增大,而矫顽力显著降低。     

热处理对3J1弹性合金韧性的影响

时效处理是改善3J1弹性合金性能的常用手段。针对现有的时效工艺和研究方法,在920℃对该合金进行3h时效处理,利用金相显微镜对处理前后材料的组织结构进行分析;利用扫描电子显微镜(SEM)对其拉伸断口进行了观察分析。结果表明,时效处理后,材料内部出现了大量的第二相析出物,材料的韧性极大提高,断口表现为典型的韧窝形貌。     

双金属片热处理的改进

本文通过分析和试验改进了5J18双金属片的热处理工艺。改进装卡方式并采用300±10℃较短时间反复多次的去应力退火以及冷热处理交替的方法,可使双金属片功能正常。     

几种典型弹性合金的腐蚀性能研究

弹性合金用于石油化工仪表或其它具有一定腐蚀性酸溶液内的弹性器件越来越广泛。国外对于弹性合金的腐蚀性能研究甚少。本文较全面地介绍了几种典型弹性合金在常用酸溶液中的腐蚀性能试验结果。本研究对合理选用弹性材料具有一定的参考价值。试验所选择的弹性合金牌号具有一定的实用代表性。如: Fe-Ni-Co基型合金:MC-200 Fe-Ni-Cr基型:Я1T、A-286、3J1、3J3、3J53、H40X20MTЮБP Ni-Cr基型合金:IN-600、IN-718、INX-750 Ni-Cr-Co基型合金:3J36 试验的介质是:HF(15％、30％)、HCl(15％、30％)、HNO_3(30％、50％)、H_2SO_4(15％、50％)、     

高性能马蹄形磁钢的试制小结

本文概述了高性能马蹄形磁钢的制造工艺,合金成份,磁场热处理以及合金的性能等。磁钢的成份为:Co-26.5％;Ni-13.7％;Al-8.6％;Cu-3％;Ti-0.3％;S-0.3％; Nb-0.6％;Fe-余量。磁钢是用非真空60KW高频感应炉熔炼,砂型烧到1350℃,保温1小时,浇铸温度1600℃～1620℃。再经磁场热处理,固溶温度1280℃,固溶时间20～25分钟;回火温度和程序为:620℃ 2小时 580℃ 4小时 540℃ 10小时。