ZG35NiCrMo大齿轮热处理工艺研究

通过投制基尔试棒及模拟试验件进行了大齿轮的热处理工艺模拟,为制定大齿轮的热处理工艺方案提供了依据。在控制好各项参数的条件下,可以采用水-空-水的交替冷却方式使齿轮达到力学性能和硬度的要求。     

ZG42CrMo大型铸钢齿轮质量控制与热处理

绐出了ZG42CrMo合金铸钢大型球磨机大齿轮的铸造质量和成分控制原则.提出了在调质热处理工艺的淬火环节上采取间歇武冷却方式,并通过调节淬火介质温度实现ZG42CrMo合金钢铸造大齿轮在剧烈冷却介质中的淬火冷却,制定了相应的工艺参数,自行设计了淬火吊具.通过所给出的质量控制原则、调质热处理工艺以及相应的操作方法,成功地进行了ZG42CrMo合金钢铸造大齿轮的淬火,齿轮性能完全满足要求,为大型合金钢铸件调质热处理技术的推广应用提供了重要参考.     

数控仿形铣床传动齿轮断裂分析

采用轴与齿轮联体设计制造经高频调质热处理的40CrNi传动齿轮在服役期间发生了提前失效开裂。采用金相显微镜分析显微组织,扫描电镜观察断口,显微硬度计测量硬度。结果表明:齿轮心部显微组织为块状铁素体+片层珠光体+少量粒状珠光体。40CrNi传动齿轮提前失效开裂的原因是调质处理加热温度低,冷却速度慢,齿轮未淬透;机加工引起了疲劳裂纹的萌生,疲劳源是由粗糙机加工引起的应力集中而形成;热处理工艺未能使力学性能达到良好的抗冲击性、抗疲劳性要求,最终导致疲劳断裂。     

低碳模具钢的轧制与热处理工艺

以低碳低合金模具钢为研究对象,研究了轧制工艺和调质热处理工艺参数对模具用钢组织与力学性能的影响。结果表明,经过水冷和两段式轧制后模具用钢可以获得较好的综合力学性能;对轧制后冷却速度过快和过慢的模具钢进行调质热处理,模具钢的性能得到改善,满足了性能的要求。     

冷锻齿轮用16MnCrS5钢的球化退火工艺

通过研究不同球化退火工艺对冷锻齿轮用16MnCrS5钢力学性能的影响,分析了4种球化退火工艺对16MnCrS5齿轮钢硬度、强度、伸长率的影响。试验结果表明,760 ℃保温4 h,以12 ℃/h的冷却速率冷却至710 ℃保温3 h,再以12 ℃/h的冷却速率冷却至680 ℃保温2 h,炉冷至500 ℃下出炉,在此工艺条件下,材料的硬度最低达到123 HBW,且伸长率达到39%,断面收缩率超过70%,可达到冷锻加工材料高塑性要求,可为16MnCrS5冷锻齿轮钢热处理工艺提供参考。     

微合金非调质钢转向节锻造工艺探讨

转向节是汽车的关键零件之一,在服役过程中将承受弯曲力、扭转力和冲击力等,要求其具有较高的综合力学性能。试验表明,该转向节采用F40MnVS微合金非调质钢制造,并提高其受力最大部位的锻后冷却速度,不仅其综合力学性能可达到要求,还省略了调质工序,缩短了生产周期,降低了生产成本。     

调质态X12Cr13不锈钢热处理工艺研究及组织分析

通过对X12Cr13不锈钢做了一系列的调质热处理试验数据,研究不同的淬火+回火制度及冷却方式对其0℃冲击功的影响。试验结果表明:X12Cr13不锈钢在调质热处理过程中影响其0℃冲击功的主要因素是碳化物的分布及形貌;为使力学性能满足标准要求,其最佳调质热处理工艺为:淬火温度为930~940℃,回火温度为650~660℃,回火冷却方式宜采用快冷方法。     

螺杆钻具中定子和转子的中频感应热处理生产线

介绍了石油、天然气钻井用螺杆钻具中的定子、转子和类似工件的中频感应调质热处理生产线的工艺要求、设计思路和生产线结构。与传统的调质工艺相比，采用感应调质生产线提高了工件的综合力学性能，减少了热处理畸变，提高了经济效益。     

某产品齿轮“蹋齿”问题分析

通过分析齿轮热处理和表面强化处理工艺后,得出了齿轮出现齿形严重变形（俗称“蹋齿”）的原因是由于采用了表面渗氮工艺,破坏了之前调质的力学性能,导致硬度下降。提出了采用表面高频淬火的表面强化工艺,有效解决了齿轮蹋齿问题。     

非调质钢的应用与推广(下)

常用非调质机械结构钢的化学成分和力学性能 牌号及化学成分 表2是尚没有列入国家标准(GB/T 15712-2008)的非调质机械结构钢,有些是进口非调质钢,有些则是企业自己研制开发的非调质钢. 力学性能 常用非调质机械结构钢的力学性能见表3. 非调质钢锻造和锻后控温冷却工艺 影晌非调质铆力学性能的因素 非调质钢的化学成...     

叉车合金钢轴头的水淬可控冷却工艺

分析了水的冷却特性、水淬可控冷却原理,利用水淬可控冷却和普通水淬两种方法对35CrMo合金钢叉车轴头进行了调质处理,并对调质后轴头的组织和微裂纹进行了检测。结果表明:水淬可控冷却调质轴头组织为细小均匀的回火索氏体,无微裂纹,硬度适中,符合技术要求;而普通水淬调质后轴头工件有1/3出现裂纹。可见,对水的起始温度、水和工件的质量比以及冷却时间加以控制,能够对形状复杂的合金钢轴头实现可控冷却,从而获得满意的淬火效果,实现清洁化热处理。     

模糊神经网络预测钢件热处理后力学性能

综合应用模糊数学和神经网络的知识构造了一个模糊神经网络模型。根据零件的淬火温度、淬火介质、回火温度、回火时间等参数，用该模糊神经网络预测为钢件热处理工艺制定提供了一个新的辅助手段。     

2Cr13钢的调质处理

对2Cr13钢采用880℃水淬然后560～620℃回火的工艺而非传统工艺进行调质处理。结果,钢的力学性能可满足产品的设计要求,并能减小工件的淬火畸变和使之不易淬裂。该工艺已成功应用于生产。     

25CrNi1MoV钢发电机转子的热处理工艺研究

小功率发电机转子,材料为25CrNi1MoV钢,要求进行调质处理以获得良好而均匀的力学性能。通过数值模拟确定了最大直径约850mm的25CrNi1MoV钢转子锻件的调质处理工艺,即840℃奥氏体化、水淬和620℃回火,采用这样的工艺对转子锻件进行了调质处理,随后检测了转子锻件不同部位的力学性能和显微组织。结果表明,转子锻件表层和心部力学性能均满足要求。     

H13钢的真空热处理

介绍了北美压铸模协会（NADCA）推荐的H13钢的真空热处理工艺，详细讨论了对热处理设备的要求，工件的装炉，热电偶的放置，奥氏体化，淬火速率与工件组织和性能的关系，回火工艺和硬度控制，模具的去应力处理，H13钢模具的热处理质量和检测，以及热处理合格证书的内容，并附有H13钢淬火组织级别图。     

热处理工艺对G105钻杆材料抗腐蚀性能的影响

通过对G105钻杆材料热处理工艺试验,研究不同回火温度对材料组织的影响,并利用电化学测试和慢应变速率拉伸试验分析G105钻杆材料在不同热处理条件下的组织和性能变化对其腐蚀性能的影响。结果表明：采用890℃淬火+620℃回火、890℃淬火+580℃回火热处理后,材料性能能够满足G105钻杆技术要求;回火温度影响材料的力学性能,回火温度越高材料的塑性及韧性越强;采用890℃淬火+620℃回火处理后的显微组织优于890℃淬火+580℃回火工艺,并具有更佳的抗腐蚀性能。     

C-Mn-Cr-B系低合金耐磨钢组织性能的研究

针对五矿营口中板有限责任公司对耐磨钢的开发，设计采用了C-Mn-Cr-B低合金化学成分体系，试验研究了淬火、回火工艺对30 mm厚钢板组织性能的影响，得到了最佳的热处理工艺，即加热时间42 min、在920 ℃保温15 min 淬火，可以得到均匀的板条马氏体组织；再经过加热时间50 min、400 ℃回火处理后，得到回火马氏体组织，钢板综合力学性能良好，屈服强度为1 080 MPa，抗拉强度为1 190 MPa，断后伸长率为25.5%，-20 ℃冲击功均值为39 J，硬度为399HB，满足GB/T 24186-2009标准对NM400耐磨钢的要求。     

C-Mn-Cr-B系低合金耐磨钢组织性能的研究

针对五矿营口中板有限责任公司对耐磨钢的开发，设计采用了C-Mn-Cr-B低合金化学成分体系，试验研究了淬火、回火工艺对30 mm厚钢板组织性能的影响，得到了最佳的热处理工艺，即加热时间42 min、在920 ℃保温15 min 淬火，可以得到均匀的板条马氏体组织；再经过加热时间50 min、400 ℃回火处理后，得到回火马氏体组织，钢板综合力学性能良好，屈服强度为1 080 MPa，抗拉强度为1 190 MPa，断后伸长率为25.5%，-20 ℃冲击功均值为39 J，硬度为399HB，满足GB/T 24186—2009标准对NM400耐磨钢的要求。     

Q345E钢锻件的力学性能研究

直径220 mm、长约5 m的Q345E钢锻件,除要求常温强度和塑性性能外,还要求较高的低温冲击韧度。该锻件经调质处理后,低温冲击性能达不到要求。后来对该锻件采用合理的装炉方式并进行雾冷正火处理,结果其综合力学性能达到了要求。     

26CrMoVNbRE钢高效热处理调质工艺边界探索

研究了不同淬火温度、淬火保温时间、回火温度及回火保温时间对26CrMoVNbRE钢组织与性能的影响,结果表明,试验钢870～900℃淬火后高温回火,显微组织为回火索氏体,原始奥氏体晶粒细小均匀.870℃保温40 min淬火,与900℃保温30 min淬火屈服强度相近,前者有良好的综合力学性能,后者更有利于现场高效热处理...